第八章 基础设计
房屋建筑设计总体上分为上部结构设计和下部结构设计两大部分，轻型钢结构建筑也不例外，前面几章已介绍了其上部结构，本章对其下部结构——基础作一些讨论。
众所周知，在房屋建筑中，基础造价约占整个建筑物的30%左右，对于轻钢结构而言，最大优点就是重量轻，从而直接影响基础设计，与其它结构型式的基础相比，轻钢结构基础尺寸小，可以减少整个建筑物造价，另外对于地质条件较差地区，可优先考虑采用轻钢结构，这样容易满足地基承载力方面的要求。那么轻钢结构基础与砼结构基础有什么不同？轻钢结构基础是如何设计的？在轻钢结构基础设计时应注意哪些方面？本章针对这些问题进行探讨，而不涉及基础本身设计的有关内容。
第一节 基础设计的特点
由于结构型式、荷载取值、支座条件等方面的不同，传至基础顶面内力是不同的，轻钢结构与传统的砼结构相比，最大差别就是在柱脚处存在较小的竖向力和较大的水平力，对于
砼结构柱脚均为刚接，即同时存在轴向力N 、水平剪力V 和弯矩M ，故基础尺寸较大，轻钢结构常见的柱脚型式有刚接和铰接两种（图8-1），其受力是不同的，对于铰接柱脚， 只存在轴向力N 和水平力V ，对于刚接柱脚，除存在轴向力N 和水平力V 之外，还存在一定的弯矩M ，从而使刚接柱脚的基础大于铰接柱脚。
⒊ 基础破坏形式
要正确进行基础设计，首先要知道基础破坏形式，对其工作原理有所了解。
对于砼结构，通常柱网尺寸较小，故柱底水平力相对较小，基础一般不会产生滑移现象，又由于上部结构自重很大，足以抵抗风荷载作用下产生的上拔力，故基础也不会产生上拔的可能，对于这种结构，基础主要发生冲切、剪切破坏；而轻钢结构则不同，基础除发生冲切、剪切破坏之外，由于存在较大的水平力，对于固接柱脚，还存在较大的弯矩作用，从而导致基础产生倾覆和滑移破坏，另外，在风荷载较大的情况下，特别对于一些敞开或半敞开的结构，由于轻钢结构自重很轻，有可能不足于抵抗风荷载产生的上拔力，导致基础上拔破坏。为防止这些破坏的发生，最经济有效的方法是增加基础埋深，即增加基础上覆土的厚度，但增加了土方开挖和回填工程量。另外对于轻钢结构基础，还须预埋锚栓（也称地脚螺栓），用于上部结构和基础的连接，若锚栓离砼基础边缘太近，会产生基础劈裂破坏，所
以我国钢结构设计规范规定了锚栓离砼基础边缘的距离不得小于150mm ；若锚栓长度过短，会使锚栓从基础中拔出，导致破坏，所以规范也规定了锚栓埋入长度。
⒋ 基础设计内容
基础设计一般包括基础底面积确定、基础高度确定和配筋计算，还应符合有关构造措施。基础底面积可根据地基承载力确定，同时还应考虑软弱下卧层存在；基础高度由冲切验算确定；在基础底面积和高度确定的情况下计算基础配筋，这里须注意伸缩缝双柱基础处理，双柱为基础提供了两个支点，在地基反力作用下，有可能出现负弯矩，即基础上部受拉的情况，此时除基础底部配置钢筋外，基础上部也应配筋，避免因上部受拉而出现开裂现象。轻钢结构基础除上述内容以外，还须进行柱底板设计和锚栓设计，至于这两部分设计归于上部结构还是下部结构，也存在一些争议，柱底板尺寸是根据柱与基础连接部位砼的局部承压来确定的，与基础砼参数有关，但其制作又与上部结构连在一起，按照常规柱底板设计归入上部结构；锚栓在上部结构和基础之间起桥梁作用，但基础施工时应将锚栓埋入，故属于基础部分。本章避开这个问题，就锚栓和底板设计分别进行讨论。
⒌ 与上部结构连接
基础与上部结构是二次施工完成的，其间存在连接问题。对于砼结构的基础，通过预留插筋的方式连接上部结构（图8-2a ）, 而对于轻钢结构基础，则通过预埋锚栓的方式进行连接（图8-2b ）。
第二节 基础设计的特殊处理措施
栓(图8-3a) ，以保证其充分转动，但有时考虑锚栓质量问题，若一个锚栓质量不保证，会对整个结构受力产生较大影响，所以为安全起见，也可布置四个锚栓(图8-3b) ，但锚栓尽量接近，以保证柱脚转动。刚接柱脚一般采用四个或四个以上锚栓连接(图8-3c) ，图中采用六个锚栓，可以认为柱脚不能转动，前面讲的几种柱脚均为锚板式柱脚，构造简单，是工程上常用的柱脚型式，另外还有一种柱脚型式，即靴梁式柱脚(图8-3d) ，这种柱脚可看成
固接柱脚（属于刚接柱脚），由于柱脚有一定高度，使其刚度较好，能起到抵抗弯矩的作用，但这种柱脚制作麻烦，耗工耗材，逐渐被其它柱脚型式所代替
两个基本作用：
⒈ 作为安装时临时支撑，保证钢柱定位和安装稳定性。
在工程上经常会提出这样一些问题：锚栓能否抗剪？垫板是否要与底板焊牢？在施工
上海市轻钢规程规定，采用靴梁的刚接柱脚以及考虑地震作用组合时的外露式柱脚的锚栓不得用于传递柱脚底部的水平反力，此水平反力应由底板与混凝土基础顶面间的摩擦力承受，摩擦系数可取0.4，当水平反力大于摩擦力时，应设置抗剪键，上述情况之外，外露式柱脚的锚栓可以传递柱脚底部的水平反力，但必须进行计算，并将垫板与底板焊牢。后者应该更合理些，因为轻钢结构重量比较轻，摩擦系数为0.4时底板和混凝土之间产生的摩擦力很小，特别是在风吸力起控制作用时，底板与混凝土之间几乎不存在压应力，也即摩擦力几乎没有，如果按钢结构设计规范，在此情况下很难满足摩擦力抗剪的条件，很多结构须设抗剪键，但在实际工程中很少设抗剪键，也没有因此发生工程事故，可见锚栓参与了抗剪。若锚栓抗剪，一方面锚栓须满足强度要求，另一方面与锚栓相邻的砼不发生局部承压破坏。有人认为锚栓应该拧紧，这样有利于传力，这种说法是不正确的，对于目前常用的平板式柱脚，考虑锚栓传递剪力的情况，锚栓不应该拧得很紧，这样锚栓在垫板开孔中产生微小滑动，使其与垫板孔壁接触，而垫板又与底板焊牢，从而起到传递剪力的目的。但对于固接柱脚，为保证弯矩传递须拧紧锚栓。
三、特殊情况下轻钢结构基础 ⒈ 格构式柱基础
格构式柱的柱脚有整体式和分离式两种，整体式一般用于受力较小、两分肢间距较近时，但比较耗材，在大多数情况下采用分离式柱脚；分离式柱脚两肢完全分开，每个肢均为轴心受力。由于两种柱脚构造不同，造成基础设计也不同。对于整体式柱脚，由于柱脚底板是整块的，且设置一定数量加劲肋，使柱脚形成一个整体刚度，因而作为基础的一个支点，这样基础仅需底部配置受力筋，而上部不需配筋（图8-10a ）; 对于分离式柱脚，柱肢是分开的，但其基础很难分开，因而为基础提供了两个支点，此时在基础上部出现负弯矩，也即出现受拉的情况，在基础配筋时须注意，应同时配置上、下部钢筋（图8-10b ）。
提供HILTI 锚栓的有关技术数据，有关锚栓固定设计方面的细节可向喜利得公司垂询。
表8-1 HILTI锚栓有关技术数据
1、以上数据用于：◆混凝土强度为C25/30。◆镀锌螺杆需符合ISO898T15.8级。
◆要达到以上剪力，基材厚度（h ）不小于边距（C ）的1.5倍。
2、要更大力量可增大孔深，但最大不能超过标准2倍深。 3、HVU 管剂主要化学成分为：Vinylurethane 树脂。
4、有关锚栓安装时边距和间距和混凝土对拉力和剪力的影响请与HILTI 工程师联系。 5、M24以上的螺杆设计剪力是依据8.8级钢材。
表8-2 HVU配件HAS 螺杆
第三节 典型柱基础细部详图
通过前面讨论，我们已经对轻钢结构基础有一个初步了解，现结合实际工程，给出几种典型柱基础详图，以供大家参考。
第四节 柱底板和锚栓设计[9]
一、轴心受压柱脚设计 ⒈ 底板面积
L ⨯B -A 0≥
N h f ce
式中：N ——柱轴心压力设计值。
h
——基础所用钢筋砼局部承压强度设计值。 f ce
A 0——锚栓孔面积
⒉ 底板厚度 底板压力： q =
N
L ⨯B -A 0
对于底板弯矩，分以下情况进行设计：
⑴ 四边支承板
M 1=αqa 2 N ⋅
其中：a ——短边长度
b ——长边长度
α——系数，由查表8-3求得。
表8-3 四边支承板α系数
b a
⑵ 三边支承、一边自由板或两邻边支承板
M 2=βqa 12
其中：a 1——自由边长或对角线长度
b 1——两相邻固定边顶点到a 1的垂直距离
β——系数，由
b 1
查表8-4求得。 a 1
表8-4 三边支承、一边自由或两邻边支承板β系数
当
b 1
⑶ 一边支承、三边自由板
M 3=
1
qC 2 2
其中：C ——悬臂长度。
最终弯矩设计值M max =max {M 1, M 2, M 3}
最佳设计方案应使M 1, M 2, M 3接近相等，若相差较大，应调整区格。 若不考虑塑性发展，则：
M max
≤f W
12t 6
由于上述求出的弯矩是每延米弯矩，即：W =代入上式可得底板厚度：
t =
6M max
≥14mm f
我国钢结构设计规范中考虑底板塑性发展，故求底板厚度时采用下式计算：
t =
5M max
f
⒊ 锚栓设计
由于该柱脚不承担弯矩，为铰接柱脚，故锚栓按构造设置。
二、偏心受压柱脚的计算
这里针对实腹整体式柱脚进行设计，而对于分离式柱脚，相当于独立的轴心受压柱脚，其计算方法同轴压柱脚。
求得锚栓所受的拉力或锚栓有效截面面积后，直接查表8-5、表8-6即得所需锚栓规格。
表8-5 Q235钢锚栓选用表
表8-6 Q345钢锚栓选用表
第五节 基础设计实例
一、独立基础设计
基础设计地基承载力标准值f k =80KPa ，基础埋深为-1.500m ，地基承载力设计值
f =1. 1⨯80=88KPa ，基础砼采用C20。N =139. 3KN ，V =197. 6KN 。
A 0≥
N f -γG ⋅d
=
139. 3
=2. 4
88-20⨯1. 5
2A 0=4. 8，取A =2. 8⨯3. 2=8. 96m 2。
验算：
σ=
139. 3
+20⨯1. 5=45. 55N
σm ax =
139. 3197. 4⨯1. 1+20⨯1. 5+=91
6
139. 3197. 4⨯1. 1
σm in =+20⨯1. 5-=0. 1N 2≈0 12. 8⨯3. 2mm ⨯2. 8⨯3. 22
6
M I =
12
a 1(2l +a ' )(σj max +σj ) 1212. 15=⨯1. 052⨯(2⨯2. 8+0. 75+2⨯0. 46)(61+61⨯) =68. 21KN ⋅m 123. 2
基础底板配筋：
68. 21⨯106A sI ==531. 48mm 2
0. 9⨯310⨯460
配 φ12@150。
M II =
1
(l -a ' ) 2(2b +b ' )(σj max +σj min ) 481=⨯[2. 8-(0. 75+2⨯0. 46)]2⨯(2⨯3. 2+1. 1+2⨯0. 46)(61+0) 48
=12. 09KN . m
12. 09⨯106
A sI ==96. 7mm 2
0. 9⨯310⨯(460-12)
按构造构造配筋。 冲切验算：
二、条形基础设计
基础设计地基承载力标准值f k =80KPa ，基础埋深为-1.500m ，地基承载力设计值
f =1. 1⨯80=88KPa ，基础砼采用C20。
N 1=599. 6KN ，N 2=881. 5KN ，N 3=873. 6KN ，N 4=1165. 3KN
N 5=1190. 8KN ，N 6=866. 7KN ，N 7=906. 3KN ，N 8=529. 6KN
q =
599. 6+881. 5+873. 6+1165. 3+1190. 8+866. 7+906. 3+529. 6
+3. 24⨯5⨯1. 2
40. 5
=192. 61KN
b 0≥
N f -γG ⋅d
=
192. 61
=3. 32
88-20⨯1. 5
取b =3. 8m 。 验算：
σ=
192. 61
+20⨯1. 5=80. 7N
12
a 1(2l +a ' )(σj max +σj ) 121
=⨯1. 62⨯(2⨯1+0. 45+2⨯0. 41)(50. 7+50. 7) =70. 74KN . m /m 12
基础底板配筋：
M =
70. 74⨯106
A sI ==618. 4mm 2
0. 9⨯310⨯410
配 φ14@200。 冲切验算：
0. 69
⨯(192. 61+20⨯1. 5⨯3. 8) =55. 67KN 3. 8
600+600+2⨯410
0. 6f t U m h 0=0. 6⨯1. 5⨯(1000+) ⨯2⨯410=1483KN
2F l =
F l =0. 6f t U m h 0
故基础冲切满足。 基础施工图如下所示。
第八章 基础设计
房屋建筑设计总体上分为上部结构设计和下部结构设计两大部分，轻型钢结构建筑也不例外，前面几章已介绍了其上部结构，本章对其下部结构——基础作一些讨论。
众所周知，在房屋建筑中，基础造价约占整个建筑物的30%左右，对于轻钢结构而言，最大优点就是重量轻，从而直接影响基础设计，与其它结构型式的基础相比，轻钢结构基础尺寸小，可以减少整个建筑物造价，另外对于地质条件较差地区，可优先考虑采用轻钢结构，这样容易满足地基承载力方面的要求。那么轻钢结构基础与砼结构基础有什么不同？轻钢结构基础是如何设计的？在轻钢结构基础设计时应注意哪些方面？本章针对这些问题进行探讨，而不涉及基础本身设计的有关内容。
第一节 基础设计的特点
由于结构型式、荷载取值、支座条件等方面的不同，传至基础顶面内力是不同的，轻钢结构与传统的砼结构相比，最大差别就是在柱脚处存在较小的竖向力和较大的水平力，对于
砼结构柱脚均为刚接，即同时存在轴向力N 、水平剪力V 和弯矩M ，故基础尺寸较大，轻钢结构常见的柱脚型式有刚接和铰接两种（图8-1），其受力是不同的，对于铰接柱脚， 只存在轴向力N 和水平力V ，对于刚接柱脚，除存在轴向力N 和水平力V 之外，还存在一定的弯矩M ，从而使刚接柱脚的基础大于铰接柱脚。
⒊ 基础破坏形式
要正确进行基础设计，首先要知道基础破坏形式，对其工作原理有所了解。
对于砼结构，通常柱网尺寸较小，故柱底水平力相对较小，基础一般不会产生滑移现象，又由于上部结构自重很大，足以抵抗风荷载作用下产生的上拔力，故基础也不会产生上拔的可能，对于这种结构，基础主要发生冲切、剪切破坏；而轻钢结构则不同，基础除发生冲切、剪切破坏之外，由于存在较大的水平力，对于固接柱脚，还存在较大的弯矩作用，从而导致基础产生倾覆和滑移破坏，另外，在风荷载较大的情况下，特别对于一些敞开或半敞开的结构，由于轻钢结构自重很轻，有可能不足于抵抗风荷载产生的上拔力，导致基础上拔破坏。为防止这些破坏的发生，最经济有效的方法是增加基础埋深，即增加基础上覆土的厚度，但增加了土方开挖和回填工程量。另外对于轻钢结构基础，还须预埋锚栓（也称地脚螺栓），用于上部结构和基础的连接，若锚栓离砼基础边缘太近，会产生基础劈裂破坏，所
以我国钢结构设计规范规定了锚栓离砼基础边缘的距离不得小于150mm ；若锚栓长度过短，会使锚栓从基础中拔出，导致破坏，所以规范也规定了锚栓埋入长度。
⒋ 基础设计内容
基础设计一般包括基础底面积确定、基础高度确定和配筋计算，还应符合有关构造措施。基础底面积可根据地基承载力确定，同时还应考虑软弱下卧层存在；基础高度由冲切验算确定；在基础底面积和高度确定的情况下计算基础配筋，这里须注意伸缩缝双柱基础处理，双柱为基础提供了两个支点，在地基反力作用下，有可能出现负弯矩，即基础上部受拉的情况，此时除基础底部配置钢筋外，基础上部也应配筋，避免因上部受拉而出现开裂现象。轻钢结构基础除上述内容以外，还须进行柱底板设计和锚栓设计，至于这两部分设计归于上部结构还是下部结构，也存在一些争议，柱底板尺寸是根据柱与基础连接部位砼的局部承压来确定的，与基础砼参数有关，但其制作又与上部结构连在一起，按照常规柱底板设计归入上部结构；锚栓在上部结构和基础之间起桥梁作用，但基础施工时应将锚栓埋入，故属于基础部分。本章避开这个问题，就锚栓和底板设计分别进行讨论。
⒌ 与上部结构连接
基础与上部结构是二次施工完成的，其间存在连接问题。对于砼结构的基础，通过预留插筋的方式连接上部结构（图8-2a ）, 而对于轻钢结构基础，则通过预埋锚栓的方式进行连接（图8-2b ）。
第二节 基础设计的特殊处理措施
栓(图8-3a) ，以保证其充分转动，但有时考虑锚栓质量问题，若一个锚栓质量不保证，会对整个结构受力产生较大影响，所以为安全起见，也可布置四个锚栓(图8-3b) ，但锚栓尽量接近，以保证柱脚转动。刚接柱脚一般采用四个或四个以上锚栓连接(图8-3c) ，图中采用六个锚栓，可以认为柱脚不能转动，前面讲的几种柱脚均为锚板式柱脚，构造简单，是工程上常用的柱脚型式，另外还有一种柱脚型式，即靴梁式柱脚(图8-3d) ，这种柱脚可看成
固接柱脚（属于刚接柱脚），由于柱脚有一定高度，使其刚度较好，能起到抵抗弯矩的作用，但这种柱脚制作麻烦，耗工耗材，逐渐被其它柱脚型式所代替
两个基本作用：
⒈ 作为安装时临时支撑，保证钢柱定位和安装稳定性。
在工程上经常会提出这样一些问题：锚栓能否抗剪？垫板是否要与底板焊牢？在施工
上海市轻钢规程规定，采用靴梁的刚接柱脚以及考虑地震作用组合时的外露式柱脚的锚栓不得用于传递柱脚底部的水平反力，此水平反力应由底板与混凝土基础顶面间的摩擦力承受，摩擦系数可取0.4，当水平反力大于摩擦力时，应设置抗剪键，上述情况之外，外露式柱脚的锚栓可以传递柱脚底部的水平反力，但必须进行计算，并将垫板与底板焊牢。后者应该更合理些，因为轻钢结构重量比较轻，摩擦系数为0.4时底板和混凝土之间产生的摩擦力很小，特别是在风吸力起控制作用时，底板与混凝土之间几乎不存在压应力，也即摩擦力几乎没有，如果按钢结构设计规范，在此情况下很难满足摩擦力抗剪的条件，很多结构须设抗剪键，但在实际工程中很少设抗剪键，也没有因此发生工程事故，可见锚栓参与了抗剪。若锚栓抗剪，一方面锚栓须满足强度要求，另一方面与锚栓相邻的砼不发生局部承压破坏。有人认为锚栓应该拧紧，这样有利于传力，这种说法是不正确的，对于目前常用的平板式柱脚，考虑锚栓传递剪力的情况，锚栓不应该拧得很紧，这样锚栓在垫板开孔中产生微小滑动，使其与垫板孔壁接触，而垫板又与底板焊牢，从而起到传递剪力的目的。但对于固接柱脚，为保证弯矩传递须拧紧锚栓。
三、特殊情况下轻钢结构基础 ⒈ 格构式柱基础
格构式柱的柱脚有整体式和分离式两种，整体式一般用于受力较小、两分肢间距较近时，但比较耗材，在大多数情况下采用分离式柱脚；分离式柱脚两肢完全分开，每个肢均为轴心受力。由于两种柱脚构造不同，造成基础设计也不同。对于整体式柱脚，由于柱脚底板是整块的，且设置一定数量加劲肋，使柱脚形成一个整体刚度，因而作为基础的一个支点，这样基础仅需底部配置受力筋，而上部不需配筋（图8-10a ）; 对于分离式柱脚，柱肢是分开的，但其基础很难分开，因而为基础提供了两个支点，此时在基础上部出现负弯矩，也即出现受拉的情况，在基础配筋时须注意，应同时配置上、下部钢筋（图8-10b ）。
提供HILTI 锚栓的有关技术数据，有关锚栓固定设计方面的细节可向喜利得公司垂询。
表8-1 HILTI锚栓有关技术数据
1、以上数据用于：◆混凝土强度为C25/30。◆镀锌螺杆需符合ISO898T15.8级。
◆要达到以上剪力，基材厚度（h ）不小于边距（C ）的1.5倍。
2、要更大力量可增大孔深，但最大不能超过标准2倍深。 3、HVU 管剂主要化学成分为：Vinylurethane 树脂。
4、有关锚栓安装时边距和间距和混凝土对拉力和剪力的影响请与HILTI 工程师联系。 5、M24以上的螺杆设计剪力是依据8.8级钢材。
表8-2 HVU配件HAS 螺杆
第三节 典型柱基础细部详图
通过前面讨论，我们已经对轻钢结构基础有一个初步了解，现结合实际工程，给出几种典型柱基础详图，以供大家参考。
第四节 柱底板和锚栓设计[9]
一、轴心受压柱脚设计 ⒈ 底板面积
L ⨯B -A 0≥
N h f ce
式中：N ——柱轴心压力设计值。
h
——基础所用钢筋砼局部承压强度设计值。 f ce
A 0——锚栓孔面积
⒉ 底板厚度 底板压力： q =
N
L ⨯B -A 0
对于底板弯矩，分以下情况进行设计：
⑴ 四边支承板
M 1=αqa 2 N ⋅
其中：a ——短边长度
b ——长边长度
α——系数，由查表8-3求得。
表8-3 四边支承板α系数
b a
⑵ 三边支承、一边自由板或两邻边支承板
M 2=βqa 12
其中：a 1——自由边长或对角线长度
b 1——两相邻固定边顶点到a 1的垂直距离
β——系数，由
b 1
查表8-4求得。 a 1
表8-4 三边支承、一边自由或两邻边支承板β系数
当
b 1
⑶ 一边支承、三边自由板
M 3=
1
qC 2 2
其中：C ——悬臂长度。
最终弯矩设计值M max =max {M 1, M 2, M 3}
最佳设计方案应使M 1, M 2, M 3接近相等，若相差较大，应调整区格。 若不考虑塑性发展，则：
M max
≤f W
12t 6
由于上述求出的弯矩是每延米弯矩，即：W =代入上式可得底板厚度：
t =
6M max
≥14mm f
我国钢结构设计规范中考虑底板塑性发展，故求底板厚度时采用下式计算：
t =
5M max
f
⒊ 锚栓设计
由于该柱脚不承担弯矩，为铰接柱脚，故锚栓按构造设置。
二、偏心受压柱脚的计算
这里针对实腹整体式柱脚进行设计，而对于分离式柱脚，相当于独立的轴心受压柱脚，其计算方法同轴压柱脚。
求得锚栓所受的拉力或锚栓有效截面面积后，直接查表8-5、表8-6即得所需锚栓规格。
表8-5 Q235钢锚栓选用表
表8-6 Q345钢锚栓选用表
第五节 基础设计实例
一、独立基础设计
基础设计地基承载力标准值f k =80KPa ，基础埋深为-1.500m ，地基承载力设计值
f =1. 1⨯80=88KPa ，基础砼采用C20。N =139. 3KN ，V =197. 6KN 。
A 0≥
N f -γG ⋅d
=
139. 3
=2. 4
88-20⨯1. 5
2A 0=4. 8，取A =2. 8⨯3. 2=8. 96m 2。
验算：
σ=
139. 3
+20⨯1. 5=45. 55N
σm ax =
139. 3197. 4⨯1. 1+20⨯1. 5+=91
6
139. 3197. 4⨯1. 1
σm in =+20⨯1. 5-=0. 1N 2≈0 12. 8⨯3. 2mm ⨯2. 8⨯3. 22
6
M I =
12
a 1(2l +a ' )(σj max +σj ) 1212. 15=⨯1. 052⨯(2⨯2. 8+0. 75+2⨯0. 46)(61+61⨯) =68. 21KN ⋅m 123. 2
基础底板配筋：
68. 21⨯106A sI ==531. 48mm 2
0. 9⨯310⨯460
配 φ12@150。
M II =
1
(l -a ' ) 2(2b +b ' )(σj max +σj min ) 481=⨯[2. 8-(0. 75+2⨯0. 46)]2⨯(2⨯3. 2+1. 1+2⨯0. 46)(61+0) 48
=12. 09KN . m
12. 09⨯106
A sI ==96. 7mm 2
0. 9⨯310⨯(460-12)
按构造构造配筋。 冲切验算：
二、条形基础设计
基础设计地基承载力标准值f k =80KPa ，基础埋深为-1.500m ，地基承载力设计值
f =1. 1⨯80=88KPa ，基础砼采用C20。
N 1=599. 6KN ，N 2=881. 5KN ，N 3=873. 6KN ，N 4=1165. 3KN
N 5=1190. 8KN ，N 6=866. 7KN ，N 7=906. 3KN ，N 8=529. 6KN
q =
599. 6+881. 5+873. 6+1165. 3+1190. 8+866. 7+906. 3+529. 6
+3. 24⨯5⨯1. 2
40. 5
=192. 61KN
b 0≥
N f -γG ⋅d
=
192. 61
=3. 32
88-20⨯1. 5
取b =3. 8m 。 验算：
σ=
192. 61
+20⨯1. 5=80. 7N
12
a 1(2l +a ' )(σj max +σj ) 121
=⨯1. 62⨯(2⨯1+0. 45+2⨯0. 41)(50. 7+50. 7) =70. 74KN . m /m 12
基础底板配筋：
M =
70. 74⨯106
A sI ==618. 4mm 2
0. 9⨯310⨯410
配 φ14@200。 冲切验算：
0. 69
⨯(192. 61+20⨯1. 5⨯3. 8) =55. 67KN 3. 8
600+600+2⨯410
0. 6f t U m h 0=0. 6⨯1. 5⨯(1000+) ⨯2⨯410=1483KN
2F l =
F l =0. 6f t U m h 0
故基础冲切满足。 基础施工图如下所示。