2005年 第33卷 第7期 设计计算
石 油 机 械
CH I NA PETROLEU M M ACH I NERY
—35—
热管换热器设计计算的线算图法
杨肖曦 邸玉静 马玉峰
1
2
2
(1. 中国石油大学 华东 2. 胜利发电厂)
摘要 针对热管换热器设计计算公式复杂, 计算工作量大的问题, 提出了采用线算图法进行气-气热管换热器设计计算的方法。将热管换热器设计计算中的对流换热系数、流动阻力和携带传
热极限计算公式均以线算图的形式表示, 并给出计算实例。线算图法与常规计算方法相比, 两者的计算结果相差很小, 但线算图法更方便、简单, 同时可以清晰地表示各参数对热管换热器性能的影响。
关键词 热管换热器 设计计算 线算图法 热管换热器是理想的余热回收换热设备, 以其独特的优点广泛应用于动力、化工、冶金、电力等各个领域
[1]
ε——热、冷侧热管表面的清洁度; 1、ε2— η——热、冷侧翅化面总效率; 01、η02— h e 、h c ———热、冷侧管内沸腾、凝结换热系数, W /(m ℃);
l 1、l 2———热、冷侧热管长度, m ; d o 、d i ———热管外径、内径, m ; k p ———管材导热系数, W /(m ℃)。在传热计算中, 管外对流换热系数h 是热管传热中的关键环节, 其计算公式较复杂。
h =Nu
λf d o
(3)
0. 718
2
。但是热管换热器设计计算公式复杂,
大量的物性量需要查表计算, 计算工作量大, 而且容易出错。为此, 笔者提出了用线算图法进行热管换热器设计计算。
热管换热器设计计算
热管换热器设计的主要任务是在给定的设计条件下, 选择合适的热管元件, 进行换热器传热计算及流动阻力计算, 并对换热器进行安全性校核
1. 热管换热器的传热计算
传热方程式
Q =KF ΔT m
式中 Q ———总换热量, k W ;
K ———总传热系数, W /(m ℃); F ———传热面积, m ;
ΔT m ———换热器的对数平均温差, ℃。
总传热系数K 按下式计算
d o d o d o ln +h 1β1η2k p d i h e d i K 01ε1
d o d o l 1d o l 1ln h c d i 2k p l 2d i h 2β2η02ε2l 2
W /(m ℃); β1、β2———热、冷侧翅化比;
2
2
2
[2]
。式中 Nu ———流体努希尔数, Nu =0. 1378Re P S f ︺l f
0. 296
;
Re ———流体雷诺数, R e =ud o ρ︺μ;
(1)
c p μ
P r ———流体普朗特数, P r ;
λf
λ——流体导热系数, W /(m ℃);f —
u ———流通截面最窄处当时当地流速, m /s; μ———流体粘度, Pa s ; ρ———流体密度, kg /m ;
c p ———流体定压比热容, kJ /(㎏ ℃); S f 、l f ———热管翅片间距、长度, m 。
(2)
2. 流阻计算
冷热流体流过热管换热器的流动阻力降Δp s 是计算送引风机压头、功率的依据。
f N L G m ax
Δp s 2ρ
23
式中 h 1、h 2———热、冷侧管外对流换热系数,
(4)
—36— 石 油 机 械2005年 第33卷 第7期
式中 f ———摩擦系数, S T d o
-0. 927
d o G max
f =37. 86
μ
-0. 316
×
修正系数C sp , C sp 与热管管束的横向间距
S T 、斜向间距S c 和热管外径d o 有关。变换公式(4), 得流动阻力线算图公式
ΔP s =N L C wp C sp G max g
1. 684
S T
S c
-0. 515
;
2
(7)
G max ———流体最大质量流量, kg /(m s ); S T 、S c ———热管管束的横向、斜向间距, m ; N L ———沿流动方向热管排数。3. 安全性校核计算
热管换热器还需进行安全校核计算, 重力热管的工作主要受到携带极限的限制。
携带极限的计算公式Q e m ax =
(ρl
-0. 25
4
2
3. 2th (0. 5-ρv
-0. 25
0)
πd i
r ×4
(5)
2
)
-2
4
l v 式中 B o ———无因次管径, B o =d i
ρl -v
; σ
r ———热管中水的汽化潜热, kJ /kg; ρ——饱和水的密度, kg /m ; l — ρ——饱和水蒸气密度, kg /m ; v — σ———热管中水的表面张力系数, N /m 。
33
线算图的编制
把热管换热器的对流换热系数、流动阻力及携带极限计算公式以线算图形式表示出来, 使热管换热器的设计计算更加方便准确。
1. 对流换热系数
从对流换热系数公式(3) 中可以看出, 流体的密度ρ、导热系数λ、普朗特数Pr f 、运动粘度μ等热物性参数都只与流体温度t 有关, 所以用换热流体物性修正系数C wh 表示上述热物性参数对对流换热的综合影响, C wh 只与流体温度t 有关; 同样用肋片间距第一修正系数C sh 表示热管结构参数对对流换热的影响, C s h 与热管翅片间距和热管外径d o 有关; 用基准换热数a 0表示当地流速u 对对流换热的影响, a 0与当地流速u 和热管外径d o 有关。经过变换, 公式(3) 可简化为
h =C sh C wh a 0(6)
把C w h 、C sh 和a 0与以上相应参数的函数关系以曲线(簇) 的形式直观地表示出来, 如线算图图1所示。
2. 流阻计算
与对流换热系数的处理方法相同, 引进只与流体温度t 有关的物性修正系数C wp 和肋片间距第二
图1 对流换热系数线算图
把C wp 和C sp 用线算图表示出来, 如图2所示。3. 携带传热极限
分析携带传热极限计算公式(5), 热管中水的汽化潜热r 、表面张力系数σ、饱和水的密度ρl 、饱和水蒸气密度ρv 只与热管中水的温度t 有关, 所以携带传热极限计算公式可以变换成热管工作介质温度t 和热管内径d i 的函数式
Q e max =f (t , d i ) 携带传热极限线算图如图3所示。
由换热系数线算图可以看出来, 换热系数受到管径d o 、当地流速u 和翅片间距S f 的影响。随着u 和S f 的增加, 管外换热系数增加; 随着管径d o 的增大, 管外换热系数减小。
(8)
2005年 第33卷 第7期杨肖曦等:热管换热器设计计算的线算图法 —37—
由流动阻力计算线算图可以看出, 随着当地流速u 的增加、管束的横向间距S T 和管束斜向节距S c 的减小, 流动阻力增加; 随着管径d o 的增加, 流动阻力减小。
由热管携带传热极限线算图可以看出, 随着管径的增大, 热管的传热极限增大, 即小管径热管易达到其传热极限。为了增加热管工作安全性, 在选用热管时管径越大越好
。
排气温度t ′300℃;1=空气流量V 02=4500m /h ; 空气进口温度t ′20℃;2=
热管元件热冷流体侧的翅片几何结构相同, 热管管束采用正三角形错排, 热管的几何尺寸:热管外径d o =25mm ;
螺旋翅片外径d f =50mm ; 翅片间距S f =6mm ;
翅片长度l f =12. 5mm ; 热管管束的横向间距S T =65mm 。2. 计算结果
常规手算法和线算图法的计算结果如表1所示。比较可知, 用查图表计算方法所得的结果与手算法结果相对差值很小, 但可以大大减少计算量。
表1 常规手算法和线算图法的计算结果
算法手算法线算图法
相对差值/%
3
总传热系数K /传热量
W (W m -2 ℃-1) Q /k
154. 743154. 6070. 089
流动阻力ΔP /Pa 携带极限
Q e max /k W
热侧冷侧
6. 7986. 8000. 029
235. 155224. 32218. 83235. 108224. 52218. 740. 02
0. 087
0. 045
结 论
(1) 用线算图法所得的结果与手算法计算结果比较表明, 2种计算方法结果相差很小, 线算图
图2
流动阻力计算线算图
法可以大大减少计算量。
(2) 在设计热管换热器时, 应该综合考虑各参数对热管换热器的传热、流动阻力及安全性能的影响。
参 考 文 献
1 石 杰, 刘顺顺, 郭宏新. 热管换热器在炼油及石化工业上的应用. 能源研究与利用, 出版社,
1986
2003, (1):47~48
2 靳明聪, 陈远国. 热管及热管换热器. 重庆:重庆大学
图3 携带传热极限线算图
综合考虑以上因素, 在设计热管元件时, 应选取合理的管径和当地流速。
作者简介:杨肖曦, 女, 生于1963年, 1985年毕业于上海理工大学热能工程专业, 现从事热能工程的教学与科研工作。地址:(257061) 山东省东营市。电话:(0546) 8396121。E -ma il :yx i aox i 123@163.
co m 。
(本文编辑 李学富)
计 算 实 例
1. 原始数据
排气流量V 01=5000m /h;
3
收稿日期:2005-03-17
o f drilling , a bendi ng sub whose ang le can be changed on t he g round is desi gned . The desi gn feature o f the bend i ng sub is de -scribed , and its operati ng principle is expounded . The change o f the ang le o f t he bending sub is contro lled by chang ing t he dis -p l ace m ent o f the drilling fluid on t he g round . A nd seve ra l ang les o f sub can be ava ilab le to m ee t the need of t he direc tiona l contro l o f t he we ll pat h .
K ey word s :bending s ub , w e ll path control , remo te con -trol techno l ogy
Chen Jiaqing (M echanical Enginee ri ng D epar t m en t , Be iji ng Instit u t e o f P e trochem ical Techno l ogy ,
Be ijing ),
Zhou H a i ,
W ang L i , e t a. l Do wnho l e electric subm ersi b le t w i n -screw pump syste m. CP M , 2005, 33(7):28~31
A ft e r a b ri e f introduction o f the struc t ure o f the do w nhole e -lectri c sub m e rsi b l e t w in -scre w pu m p syste m ,
t wo desi gn
i nc l u -scheme s of t h is syste m a re ana l y zed . A nd t he key technical points i n t he develop ment of t he syste m are expounded , ding :(1) t he desi gn and ca lcu l a tion o f the di mensi ons o f sing le pu mp st age ;(2) c l ea rance con tro l of t he ro tors of t he screw ; (3) surface streng t hening o f the m ain co m ponent parts .
K ey words :mechanica l oil p roducti on sy ste m , sub m ersi b l e t w i n -sc re w pu m p , scheme
W u Hanchuan (SJ P etro l eu m M achinery Company ,
Ji ng -struct u ra l de sign ,
e l ec tric desi gn
a t diff e rent te m pe ra t ure need t o be ca lcu l a ted , a nom og raph ic
m e t hod for the calcu l a tion of gas -gas hea t pipe exchange r is presen t ed . By m eans o f this me t hod , the f o r mu l a s for ca lcu l a ting t he convecti on heat exchange coeffic i ent , the flow resistance and t he carry i ng hea t transfe r li m it a re expressed by t he pa ttern of nomog raphy . A nd t he present ed m ethod is ill ustra ted by an ex -a m ple . T he m e t hod ism ore convenien t and si mp l e r t han the con -ven tiona l ca lcu l a ting me thod , and it can s how t he i nfl uence of each para m eter on t he perfor m ance of the heat pipe exchang er c l ea rl y
K ey w ords :hea t p i pe exchange r , de sign and ca l cula tion , nomog raphic m ethod
L i Bin (Jianghan M achine ry Re search Instit ute , C ity , H ubei P rov ince ), He Ce , Y ang X un ,
Jing z hou
et a. l A nove l
back wash natu ral gas filter . CP M , 2005, 33(7):38~40
T he trad itional na t ura l gas filt e r is ha rd to mee t the need of l ong -distance transporta tion o f natura l gas on a l a rge scale , t herefore a back w ash natura l ga s filt e r is deve l oped . T he de sign f ea t u re and operati ng pri nc i p l e a re i n troduced . The filt e ri ng e l e -m ent o f this filter can be back w ashed and regenerated , so the produc ti on cost can be reduced obv iously by using the filter . O n -sit e test in Chuanzhong o il and g as fie l d s how s t ha t , the new filter has exce llent nat u ra l gas filt e ri ng capacity and good back -wash i ng and regene ra tion e ffec t , and the indexe s of i m purities and s u lfide conten ts accord w it h the require m ent o f t he use r , t herefore it can be used w i de l y .
K ey word s :nat u ra l ga s filter , struc t ural anal y sis , back -wash i ng and regene ra tion , on -site test
Hu Y i (G udao O il P roduc tion P lan t , Sheng li O ilfi e l d Co m -pany , D ongy i ng C ity , Shandong P rovince ), Li X iaonan , Shang Yueqiang , et a. l Do wnh ol e s w itch valve for h i gh -te m pera -ture we lls . CP M , 2005, 33(7):41~42
T o so l ve t he prob l em o fwe ll fl u i d ove rflow i n heavy o il the r -m a l recove ry w ells , a nove l dow nho le s w it ch va l ve is deve l oped . T he characteristics o f t h is valve lie in :(1) t he valve ba ll can be opened and closed flex i b l y by using the rack -gear trans m ission m echanis m , and the l o cking mechanis m com prised of l o cking c l aw and spri ng and suppo rting ring is re liable and is no t i nfl u -enced by t he pre ssure d iffe rentia l on the v alve ba ll ;(2) the m e tal seal o f the va l ve ba ll surface seals w ell a t high t empe ra t ure and high pre ssure ; (3) t he va l ve ba llhas large i nte rna l dia m e ter and provides a s m oo t h fl ow pa ssage for t he w e ll fl uid ;(4) the ba ll va l ve can be s w itched convenien tly in pulling and lo w ering t he string .
K ey w ord s :t her m a l recove ry we ll , dow nho le s w itch va l ve , struc t ural cha rac t e ristic
z hou C it y , Hube i P rov ince ), Q i ao Chun , Fu Yacheng . Design of sk i d -m oun ted power pack of five -cy li nder slush pump . CP M , 2005, 33(7):32~34
A skid -mounted pow er pack o f five -cy li nde r slus h pump is developed t o mee t t he need o f truck -m ounted rig .
It t akes
high -speed diese l eng ine s as po w er source to dri ve the large -dis p lacement drill pu m p , wh ich ha s s m all e r size and li ghter w eight t han the triplex sl ush pu m p . The skid -moun t ed struc -t u re ens u res t he po w e r pack -slus h pu m p s y st em be i ng m oved on t he we ll sit e and transpo rted as a who le w it hou t reinsta llati on and adjust men. t The po w e r pack is prov i ded w ith mu lti p l e sa fety appa ra t us and re m ote contro ll ed syste m , and safe .
K ey word s :s k i d -m ounted sl u s h pu mp po w e r pack , -cy linder sl ush pu m p , large disp l ace m ent , desi gn
Yang X iaoxi (Chi na U niversit y of Pe tro leu m , D ongy ing Cit -y , Shandong P rov i nce ), D i Yu jing , M a Yufeng . No m ograph i c m eth o d for d esi gn and ca l cu l at i on of heat p i pe exchanger . CP M , 2005, 33(7):35~37
S i nce t he calculati ng f o r mu l a s of heat pipe exchanger a re comp licated and t he phy sica l param eters o f t he w ork i ng mediu m
—3—five
t herefore it is reliable
2005年 第33卷 第7期 设计计算
石 油 机 械
CH I NA PETROLEU M M ACH I NERY
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热管换热器设计计算的线算图法
杨肖曦 邸玉静 马玉峰
1
2
2
(1. 中国石油大学 华东 2. 胜利发电厂)
摘要 针对热管换热器设计计算公式复杂, 计算工作量大的问题, 提出了采用线算图法进行气-气热管换热器设计计算的方法。将热管换热器设计计算中的对流换热系数、流动阻力和携带传
热极限计算公式均以线算图的形式表示, 并给出计算实例。线算图法与常规计算方法相比, 两者的计算结果相差很小, 但线算图法更方便、简单, 同时可以清晰地表示各参数对热管换热器性能的影响。
关键词 热管换热器 设计计算 线算图法 热管换热器是理想的余热回收换热设备, 以其独特的优点广泛应用于动力、化工、冶金、电力等各个领域
[1]
ε——热、冷侧热管表面的清洁度; 1、ε2— η——热、冷侧翅化面总效率; 01、η02— h e 、h c ———热、冷侧管内沸腾、凝结换热系数, W /(m ℃);
l 1、l 2———热、冷侧热管长度, m ; d o 、d i ———热管外径、内径, m ; k p ———管材导热系数, W /(m ℃)。在传热计算中, 管外对流换热系数h 是热管传热中的关键环节, 其计算公式较复杂。
h =Nu
λf d o
(3)
0. 718
2
。但是热管换热器设计计算公式复杂,
大量的物性量需要查表计算, 计算工作量大, 而且容易出错。为此, 笔者提出了用线算图法进行热管换热器设计计算。
热管换热器设计计算
热管换热器设计的主要任务是在给定的设计条件下, 选择合适的热管元件, 进行换热器传热计算及流动阻力计算, 并对换热器进行安全性校核
1. 热管换热器的传热计算
传热方程式
Q =KF ΔT m
式中 Q ———总换热量, k W ;
K ———总传热系数, W /(m ℃); F ———传热面积, m ;
ΔT m ———换热器的对数平均温差, ℃。
总传热系数K 按下式计算
d o d o d o ln +h 1β1η2k p d i h e d i K 01ε1
d o d o l 1d o l 1ln h c d i 2k p l 2d i h 2β2η02ε2l 2
W /(m ℃); β1、β2———热、冷侧翅化比;
2
2
2
[2]
。式中 Nu ———流体努希尔数, Nu =0. 1378Re P S f ︺l f
0. 296
;
Re ———流体雷诺数, R e =ud o ρ︺μ;
(1)
c p μ
P r ———流体普朗特数, P r ;
λf
λ——流体导热系数, W /(m ℃);f —
u ———流通截面最窄处当时当地流速, m /s; μ———流体粘度, Pa s ; ρ———流体密度, kg /m ;
c p ———流体定压比热容, kJ /(㎏ ℃); S f 、l f ———热管翅片间距、长度, m 。
(2)
2. 流阻计算
冷热流体流过热管换热器的流动阻力降Δp s 是计算送引风机压头、功率的依据。
f N L G m ax
Δp s 2ρ
23
式中 h 1、h 2———热、冷侧管外对流换热系数,
(4)
—36— 石 油 机 械2005年 第33卷 第7期
式中 f ———摩擦系数, S T d o
-0. 927
d o G max
f =37. 86
μ
-0. 316
×
修正系数C sp , C sp 与热管管束的横向间距
S T 、斜向间距S c 和热管外径d o 有关。变换公式(4), 得流动阻力线算图公式
ΔP s =N L C wp C sp G max g
1. 684
S T
S c
-0. 515
;
2
(7)
G max ———流体最大质量流量, kg /(m s ); S T 、S c ———热管管束的横向、斜向间距, m ; N L ———沿流动方向热管排数。3. 安全性校核计算
热管换热器还需进行安全校核计算, 重力热管的工作主要受到携带极限的限制。
携带极限的计算公式Q e m ax =
(ρl
-0. 25
4
2
3. 2th (0. 5-ρv
-0. 25
0)
πd i
r ×4
(5)
2
)
-2
4
l v 式中 B o ———无因次管径, B o =d i
ρl -v
; σ
r ———热管中水的汽化潜热, kJ /kg; ρ——饱和水的密度, kg /m ; l — ρ——饱和水蒸气密度, kg /m ; v — σ———热管中水的表面张力系数, N /m 。
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线算图的编制
把热管换热器的对流换热系数、流动阻力及携带极限计算公式以线算图形式表示出来, 使热管换热器的设计计算更加方便准确。
1. 对流换热系数
从对流换热系数公式(3) 中可以看出, 流体的密度ρ、导热系数λ、普朗特数Pr f 、运动粘度μ等热物性参数都只与流体温度t 有关, 所以用换热流体物性修正系数C wh 表示上述热物性参数对对流换热的综合影响, C wh 只与流体温度t 有关; 同样用肋片间距第一修正系数C sh 表示热管结构参数对对流换热的影响, C s h 与热管翅片间距和热管外径d o 有关; 用基准换热数a 0表示当地流速u 对对流换热的影响, a 0与当地流速u 和热管外径d o 有关。经过变换, 公式(3) 可简化为
h =C sh C wh a 0(6)
把C w h 、C sh 和a 0与以上相应参数的函数关系以曲线(簇) 的形式直观地表示出来, 如线算图图1所示。
2. 流阻计算
与对流换热系数的处理方法相同, 引进只与流体温度t 有关的物性修正系数C wp 和肋片间距第二
图1 对流换热系数线算图
把C wp 和C sp 用线算图表示出来, 如图2所示。3. 携带传热极限
分析携带传热极限计算公式(5), 热管中水的汽化潜热r 、表面张力系数σ、饱和水的密度ρl 、饱和水蒸气密度ρv 只与热管中水的温度t 有关, 所以携带传热极限计算公式可以变换成热管工作介质温度t 和热管内径d i 的函数式
Q e max =f (t , d i ) 携带传热极限线算图如图3所示。
由换热系数线算图可以看出来, 换热系数受到管径d o 、当地流速u 和翅片间距S f 的影响。随着u 和S f 的增加, 管外换热系数增加; 随着管径d o 的增大, 管外换热系数减小。
(8)
2005年 第33卷 第7期杨肖曦等:热管换热器设计计算的线算图法 —37—
由流动阻力计算线算图可以看出, 随着当地流速u 的增加、管束的横向间距S T 和管束斜向节距S c 的减小, 流动阻力增加; 随着管径d o 的增加, 流动阻力减小。
由热管携带传热极限线算图可以看出, 随着管径的增大, 热管的传热极限增大, 即小管径热管易达到其传热极限。为了增加热管工作安全性, 在选用热管时管径越大越好
。
排气温度t ′300℃;1=空气流量V 02=4500m /h ; 空气进口温度t ′20℃;2=
热管元件热冷流体侧的翅片几何结构相同, 热管管束采用正三角形错排, 热管的几何尺寸:热管外径d o =25mm ;
螺旋翅片外径d f =50mm ; 翅片间距S f =6mm ;
翅片长度l f =12. 5mm ; 热管管束的横向间距S T =65mm 。2. 计算结果
常规手算法和线算图法的计算结果如表1所示。比较可知, 用查图表计算方法所得的结果与手算法结果相对差值很小, 但可以大大减少计算量。
表1 常规手算法和线算图法的计算结果
算法手算法线算图法
相对差值/%
3
总传热系数K /传热量
W (W m -2 ℃-1) Q /k
154. 743154. 6070. 089
流动阻力ΔP /Pa 携带极限
Q e max /k W
热侧冷侧
6. 7986. 8000. 029
235. 155224. 32218. 83235. 108224. 52218. 740. 02
0. 087
0. 045
结 论
(1) 用线算图法所得的结果与手算法计算结果比较表明, 2种计算方法结果相差很小, 线算图
图2
流动阻力计算线算图
法可以大大减少计算量。
(2) 在设计热管换热器时, 应该综合考虑各参数对热管换热器的传热、流动阻力及安全性能的影响。
参 考 文 献
1 石 杰, 刘顺顺, 郭宏新. 热管换热器在炼油及石化工业上的应用. 能源研究与利用, 出版社,
1986
2003, (1):47~48
2 靳明聪, 陈远国. 热管及热管换热器. 重庆:重庆大学
图3 携带传热极限线算图
综合考虑以上因素, 在设计热管元件时, 应选取合理的管径和当地流速。
作者简介:杨肖曦, 女, 生于1963年, 1985年毕业于上海理工大学热能工程专业, 现从事热能工程的教学与科研工作。地址:(257061) 山东省东营市。电话:(0546) 8396121。E -ma il :yx i aox i 123@163.
co m 。
(本文编辑 李学富)
计 算 实 例
1. 原始数据
排气流量V 01=5000m /h;
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收稿日期:2005-03-17
o f drilling , a bendi ng sub whose ang le can be changed on t he g round is desi gned . The desi gn feature o f the bend i ng sub is de -scribed , and its operati ng principle is expounded . The change o f the ang le o f t he bending sub is contro lled by chang ing t he dis -p l ace m ent o f the drilling fluid on t he g round . A nd seve ra l ang les o f sub can be ava ilab le to m ee t the need of t he direc tiona l contro l o f t he we ll pat h .
K ey word s :bending s ub , w e ll path control , remo te con -trol techno l ogy
Chen Jiaqing (M echanical Enginee ri ng D epar t m en t , Be iji ng Instit u t e o f P e trochem ical Techno l ogy ,
Be ijing ),
Zhou H a i ,
W ang L i , e t a. l Do wnho l e electric subm ersi b le t w i n -screw pump syste m. CP M , 2005, 33(7):28~31
A ft e r a b ri e f introduction o f the struc t ure o f the do w nhole e -lectri c sub m e rsi b l e t w in -scre w pu m p syste m ,
t wo desi gn
i nc l u -scheme s of t h is syste m a re ana l y zed . A nd t he key technical points i n t he develop ment of t he syste m are expounded , ding :(1) t he desi gn and ca lcu l a tion o f the di mensi ons o f sing le pu mp st age ;(2) c l ea rance con tro l of t he ro tors of t he screw ; (3) surface streng t hening o f the m ain co m ponent parts .
K ey words :mechanica l oil p roducti on sy ste m , sub m ersi b l e t w i n -sc re w pu m p , scheme
W u Hanchuan (SJ P etro l eu m M achinery Company ,
Ji ng -struct u ra l de sign ,
e l ec tric desi gn
a t diff e rent te m pe ra t ure need t o be ca lcu l a ted , a nom og raph ic
m e t hod for the calcu l a tion of gas -gas hea t pipe exchange r is presen t ed . By m eans o f this me t hod , the f o r mu l a s for ca lcu l a ting t he convecti on heat exchange coeffic i ent , the flow resistance and t he carry i ng hea t transfe r li m it a re expressed by t he pa ttern of nomog raphy . A nd t he present ed m ethod is ill ustra ted by an ex -a m ple . T he m e t hod ism ore convenien t and si mp l e r t han the con -ven tiona l ca lcu l a ting me thod , and it can s how t he i nfl uence of each para m eter on t he perfor m ance of the heat pipe exchang er c l ea rl y
K ey w ords :hea t p i pe exchange r , de sign and ca l cula tion , nomog raphic m ethod
L i Bin (Jianghan M achine ry Re search Instit ute , C ity , H ubei P rov ince ), He Ce , Y ang X un ,
Jing z hou
et a. l A nove l
back wash natu ral gas filter . CP M , 2005, 33(7):38~40
T he trad itional na t ura l gas filt e r is ha rd to mee t the need of l ong -distance transporta tion o f natura l gas on a l a rge scale , t herefore a back w ash natura l ga s filt e r is deve l oped . T he de sign f ea t u re and operati ng pri nc i p l e a re i n troduced . The filt e ri ng e l e -m ent o f this filter can be back w ashed and regenerated , so the produc ti on cost can be reduced obv iously by using the filter . O n -sit e test in Chuanzhong o il and g as fie l d s how s t ha t , the new filter has exce llent nat u ra l gas filt e ri ng capacity and good back -wash i ng and regene ra tion e ffec t , and the indexe s of i m purities and s u lfide conten ts accord w it h the require m ent o f t he use r , t herefore it can be used w i de l y .
K ey word s :nat u ra l ga s filter , struc t ural anal y sis , back -wash i ng and regene ra tion , on -site test
Hu Y i (G udao O il P roduc tion P lan t , Sheng li O ilfi e l d Co m -pany , D ongy i ng C ity , Shandong P rovince ), Li X iaonan , Shang Yueqiang , et a. l Do wnh ol e s w itch valve for h i gh -te m pera -ture we lls . CP M , 2005, 33(7):41~42
T o so l ve t he prob l em o fwe ll fl u i d ove rflow i n heavy o il the r -m a l recove ry w ells , a nove l dow nho le s w it ch va l ve is deve l oped . T he characteristics o f t h is valve lie in :(1) t he valve ba ll can be opened and closed flex i b l y by using the rack -gear trans m ission m echanis m , and the l o cking mechanis m com prised of l o cking c l aw and spri ng and suppo rting ring is re liable and is no t i nfl u -enced by t he pre ssure d iffe rentia l on the v alve ba ll ;(2) the m e tal seal o f the va l ve ba ll surface seals w ell a t high t empe ra t ure and high pre ssure ; (3) t he va l ve ba llhas large i nte rna l dia m e ter and provides a s m oo t h fl ow pa ssage for t he w e ll fl uid ;(4) the ba ll va l ve can be s w itched convenien tly in pulling and lo w ering t he string .
K ey w ord s :t her m a l recove ry we ll , dow nho le s w itch va l ve , struc t ural cha rac t e ristic
z hou C it y , Hube i P rov ince ), Q i ao Chun , Fu Yacheng . Design of sk i d -m oun ted power pack of five -cy li nder slush pump . CP M , 2005, 33(7):32~34
A skid -mounted pow er pack o f five -cy li nde r slus h pump is developed t o mee t t he need o f truck -m ounted rig .
It t akes
high -speed diese l eng ine s as po w er source to dri ve the large -dis p lacement drill pu m p , wh ich ha s s m all e r size and li ghter w eight t han the triplex sl ush pu m p . The skid -moun t ed struc -t u re ens u res t he po w e r pack -slus h pu m p s y st em be i ng m oved on t he we ll sit e and transpo rted as a who le w it hou t reinsta llati on and adjust men. t The po w e r pack is prov i ded w ith mu lti p l e sa fety appa ra t us and re m ote contro ll ed syste m , and safe .
K ey word s :s k i d -m ounted sl u s h pu mp po w e r pack , -cy linder sl ush pu m p , large disp l ace m ent , desi gn
Yang X iaoxi (Chi na U niversit y of Pe tro leu m , D ongy ing Cit -y , Shandong P rov i nce ), D i Yu jing , M a Yufeng . No m ograph i c m eth o d for d esi gn and ca l cu l at i on of heat p i pe exchanger . CP M , 2005, 33(7):35~37
S i nce t he calculati ng f o r mu l a s of heat pipe exchanger a re comp licated and t he phy sica l param eters o f t he w ork i ng mediu m
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t herefore it is reliable