店岗二期17/18/19/23#楼
悬
挑
卸
料
平
台
搭
设
方
案
安徽省方圆建设有限公司
二零一三年五月三日
施工方案审批表
悬挑卸料平台搭设方案
一：工程概况
工程名称：店岗二期17/18/19/23#楼
设计单位：安徽省建筑科学研究设计院
建设单位：合肥市瑶海区城建投资有限公司
建设地点：合肥市瑶海区龙岗路
施工单位：安徽省方圆建设有限公司
监理单位：安徽省建设监理有限公司
外架分包单位：安徽振达建筑劳务有限公司
本工程17#楼，建筑类别为一类综合楼，设计耐火等级为一级；本工程设计地上其中1、2层为小商铺, 一层层高4.2m ，二层层高3.9m ，3～32层为普通住宅，层高2.9m 。建筑高度为95.1m ，楼梯罩造型高度为104.6m 。本工程总建筑面积为12181.3㎡（阳台面积计一半），住宅部分建筑长度为30m ，建筑宽度为15.9m 。结构类型：主体为异形框架剪力墙结构；抗震设防烈度为度7度；设计使用年限50年。
本工程18#楼，建筑类别为一类综合楼，设计耐火等级为一级；本工程设计地上其中1、2层为小商铺, 一层层高3.6m ，二层层高3.15m ，3～32层为普通住宅，层高2.9m 。建筑高度为95.1m ，楼梯罩造型高度为104.6m 。本工程总建筑面积为12023㎡（阳台面积计一半），住宅部分建筑长度为30m ，建筑宽度为15.9m 。结构类型：主体为异形框架剪力墙结构；抗震设防烈度为度7度；设计使用年限50年。
本工程19/23#楼，建筑类别为一类综合楼，设计耐火等级为一级；本工程设计地上其中
1～4层为小商铺, 一层层高4.5m ，二～四层层高4.2m ，5～32层为普通住宅，层高2.9m 。建筑高度为95.1m ，楼梯罩造型高度为104.6m 。本工程总建筑面积为36232.23㎡（其中商业8428.91㎡ ，配电房466.84㎡ ,住宅26340.2㎡，阳台面积计一半996.28㎡），住宅部分建筑长度为30m ，建筑宽度为15.9m 。结构类型：主体为异形框架剪力墙结构；抗震设防烈度为度7度；设计使用年限50年。
二、材料选用及安装方式
1、根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011及《建筑施工高处作业安全技术规范》设计编制。
2、钢平台制作规格：
A 、钢平台制作：料台必须以型钢作主、次梁，上铺木板，以螺栓与型钢相固定。次梁采
用[14a号槽钢U 口水平，主梁采用[16a号槽钢U 口水平，次梁间距0.50m ，槽钢长度为6m ，外伸
4.2m ，内置1.8m ，锚固1.6米（去除第三道U 型环距离槽钢末端20cm 长度），同时应在4m 槽钢靠墙下端设抵脚杆。钢平台尺寸为3m 长×1.8m 宽。平台两边各设置前后两道独立斜拉钢丝绳，两道中的一道均应作单道受力计算；钢丝绳分别拉接在4个拉节点上，与平台形成的夹角不小于450；选用的钢丝绳根据平台载荷量进行设计计算，且每组钢丝绳设置的绳卡不少于3个。平台上设置四只吊耳, 应采用R235钢制作, 严禁使用螺纹钢，耳边打磨防止割绳；钢平台每边外侧为两只吊耳，端头一只为主绳，内侧为辅绳，采用φ21.5钢丝绳，每端采用3只绳卡，吊装平台时使用卡环。
B 、四边外框采用[16a#槽钢焊接，次梁[14a#槽钢，侧卧与外框焊接，焊缝高度不小于6mm ，钢框上满铺木板，两侧面用48×3.0钢管做栏杆；长3m ，间隔1.5m 有钢管焊接，高为1.2m ，在0.6mm 有焊缝栏杆，在料台侧面有栏杆焊接的侧面防护，宽为1.8m ，高为1.2m ，每间隔0.6m 有钢管焊接，两侧和侧面应加木板做防护高度和钢管防护高度一样。卸料平台的内侧钢丝绳上吊于上层楼面，外侧钢丝绳上吊于上上层楼面。
C 、预埋锚环：在[16a#槽钢锚固端，预埋三道锚环，锚环采用φ20钢筋制作的U 型环。在
上层楼面梁内预埋20吊环。
D 、安装：钢平台安装，先用塔吊吊至安装位置，然后将平台后端与梁上固定后固定钢丝
绳，平台安装与楼面齐平，前边稍高，全面固定牢固后，方可使用。平台左右两侧必须分别在500mm ～600mm 和1200mm 高处设置防护栏杆，并在栏杆内侧用薄钢板或木板封闭严密，端部可装设内开式活动防护门，内侧用薄钢板封闭。平台安装调整完毕后，应由监理、施工企业组织进行验收签字认可后，方可使用。平台上应在明显位置悬挂限荷标牌平台上操作人员和物料的总重，严禁超过设计容许使用荷载。
E 、堆料：平台上堆放材料时，容许承载力均布荷载2kN/m2，最大堆放材料荷载10kN 。堆
放材料做到随放随吊，不要长时间堆放不吊。
F 、在钢平台安装位置预留外架洞口，在移位时对其进行恢复。
G 、由于钢平台的制作牵涉到焊接部位，我公司仅提供设计方案，由施工单位可根据此方
案，请专业人员进行制作，制作安装完成后经公司技术人员验收合格后，才能使用。
三、悬挑卸料平台的设计及计算
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)和《钢结构设计规范》
(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁的悬挑长度4.20m ，插入结构锚固长度1.80m ，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)1.80m 。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用[14a号槽钢U 口水平，主梁采用[16a号槽钢U 口水平。次梁间距0.50m ，容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN 。脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。栏杆采用木板，栏杆自重荷载取0.14kN/m。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa ，外侧钢丝绳距离主体结构3.70m ，两道钢丝绳距离0.80m ，外侧钢丝绳吊点距离平台5.80m 。
一、次梁的计算
次梁选择[14a号槽钢U 口水平，间距0.50m ，其截面特性为
面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径
ix=5.52cm
截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm
1.荷载计算
(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；
Q1 = 0.35×0.50=0.18kN/m
(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；
Q2 = 2.00×0.50=1.00kN/m
(3)型钢自重荷载 Q3=0.14kN/m
经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.18+0.14)+1.4×1.00 = 1.78kN/m
经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×10.00=14.00kN
2.内力计算
内力按照集中荷载P 与均布荷载q 作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下：
最大弯矩M 的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值 M = 1.78×1.802/8+14.00×1.80/4=7.02kN.m
3.抗弯强度计算
其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度
=7.02×106/(1.05×80500.00)=83.07N/mm2；
次梁的抗弯强度计算
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]
其中
b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到
b=570×9.5×58.0×235/(1800.0×140.0×235.0)=1.25
由于b 大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B 其值用b ' 查表得到其值为0.826
经过计算得到强度
=7.02×106/(0.826×80500.00)=105.54N/mm2；
次梁的稳定性计算
二、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择[16a号槽钢U 口水平，其截面特性为
面积A=21.95cm2, 惯性距Ix=866.20cm4, 转动惯量Wx=108.30cm3, 回转半径ix=6.28cm 截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm
1.荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/m
Q1 = 0.14kN/m
(2)型钢自重荷载 Q2=0.17kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.17) = 0.37kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.25×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=0.88kN
P2=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kN
P3=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kN
P4=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kN
P5=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kN
P6=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×
1.80/2)+14.00/2=8.60kN
P7=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kN
P8=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kN
P9=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kN
P10=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.10×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=0.44kN
2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P 和均布荷载q 作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台主梁计算简图
经过连续梁的计算得到
主梁支撑梁剪力图(kN)
7. 334
主梁支撑梁弯矩图(kN.m)
主梁支撑梁变形图(mm)
外侧钢丝绳拉结位置支撑力为9.87kN
最大弯矩 Mmax=8.38kN.m
3.抗弯强度计算
其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =8.38×106/1.05/108300.0+6.30×1000/2195.0=76.53N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]
其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到 b=570×10.0×63.0×235/(4200.0×160.0×235.0)=0.53
经过计算得到强度 =8.38×106/(0.534×108300.00)=144.74N/mm2；
主梁的稳定性计算
三、钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH 和拉钢绳的轴力RUi 按照下面计算
其中RUicos i 为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=11.71kN
四、钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆) 的轴力RU 我们均取最大值进行计算，为RU=11.710kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d 为钢丝绳直径(mm)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.000×11.710/0.850=82.658kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa ，直径14.0mm 。
实际选用21.5#钢丝绳进行卸荷
五、钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆) 的轴力RU 我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N ，为 N=RU=11.710kN 钢板处吊环强度计算公式为
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=[11710×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm
实际选用20#圆钢制作吊环
六、锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.741kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[3741×4/(3.1416×50×
2)]1/2=7mm，实际选用20#圆钢制作锚环
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度。
（七）、操作平台安全要求:
1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；
3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；
4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；
6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；
7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。
店岗二期17/18/19/23#楼
悬
挑
卸
料
平
台
搭
设
方
案
安徽省方圆建设有限公司
二零一三年五月三日
施工方案审批表
悬挑卸料平台搭设方案
一：工程概况
工程名称：店岗二期17/18/19/23#楼
设计单位：安徽省建筑科学研究设计院
建设单位：合肥市瑶海区城建投资有限公司
建设地点：合肥市瑶海区龙岗路
施工单位：安徽省方圆建设有限公司
监理单位：安徽省建设监理有限公司
外架分包单位：安徽振达建筑劳务有限公司
本工程17#楼，建筑类别为一类综合楼，设计耐火等级为一级；本工程设计地上其中1、2层为小商铺, 一层层高4.2m ，二层层高3.9m ，3～32层为普通住宅，层高2.9m 。建筑高度为95.1m ，楼梯罩造型高度为104.6m 。本工程总建筑面积为12181.3㎡（阳台面积计一半），住宅部分建筑长度为30m ，建筑宽度为15.9m 。结构类型：主体为异形框架剪力墙结构；抗震设防烈度为度7度；设计使用年限50年。
本工程18#楼，建筑类别为一类综合楼，设计耐火等级为一级；本工程设计地上其中1、2层为小商铺, 一层层高3.6m ，二层层高3.15m ，3～32层为普通住宅，层高2.9m 。建筑高度为95.1m ，楼梯罩造型高度为104.6m 。本工程总建筑面积为12023㎡（阳台面积计一半），住宅部分建筑长度为30m ，建筑宽度为15.9m 。结构类型：主体为异形框架剪力墙结构；抗震设防烈度为度7度；设计使用年限50年。
本工程19/23#楼，建筑类别为一类综合楼，设计耐火等级为一级；本工程设计地上其中
1～4层为小商铺, 一层层高4.5m ，二～四层层高4.2m ，5～32层为普通住宅，层高2.9m 。建筑高度为95.1m ，楼梯罩造型高度为104.6m 。本工程总建筑面积为36232.23㎡（其中商业8428.91㎡ ，配电房466.84㎡ ,住宅26340.2㎡，阳台面积计一半996.28㎡），住宅部分建筑长度为30m ，建筑宽度为15.9m 。结构类型：主体为异形框架剪力墙结构；抗震设防烈度为度7度；设计使用年限50年。
二、材料选用及安装方式
1、根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011及《建筑施工高处作业安全技术规范》设计编制。
2、钢平台制作规格：
A 、钢平台制作：料台必须以型钢作主、次梁，上铺木板，以螺栓与型钢相固定。次梁采
用[14a号槽钢U 口水平，主梁采用[16a号槽钢U 口水平，次梁间距0.50m ，槽钢长度为6m ，外伸
4.2m ，内置1.8m ，锚固1.6米（去除第三道U 型环距离槽钢末端20cm 长度），同时应在4m 槽钢靠墙下端设抵脚杆。钢平台尺寸为3m 长×1.8m 宽。平台两边各设置前后两道独立斜拉钢丝绳，两道中的一道均应作单道受力计算；钢丝绳分别拉接在4个拉节点上，与平台形成的夹角不小于450；选用的钢丝绳根据平台载荷量进行设计计算，且每组钢丝绳设置的绳卡不少于3个。平台上设置四只吊耳, 应采用R235钢制作, 严禁使用螺纹钢，耳边打磨防止割绳；钢平台每边外侧为两只吊耳，端头一只为主绳，内侧为辅绳，采用φ21.5钢丝绳，每端采用3只绳卡，吊装平台时使用卡环。
B 、四边外框采用[16a#槽钢焊接，次梁[14a#槽钢，侧卧与外框焊接，焊缝高度不小于6mm ，钢框上满铺木板，两侧面用48×3.0钢管做栏杆；长3m ，间隔1.5m 有钢管焊接，高为1.2m ，在0.6mm 有焊缝栏杆，在料台侧面有栏杆焊接的侧面防护，宽为1.8m ，高为1.2m ，每间隔0.6m 有钢管焊接，两侧和侧面应加木板做防护高度和钢管防护高度一样。卸料平台的内侧钢丝绳上吊于上层楼面，外侧钢丝绳上吊于上上层楼面。
C 、预埋锚环：在[16a#槽钢锚固端，预埋三道锚环，锚环采用φ20钢筋制作的U 型环。在
上层楼面梁内预埋20吊环。
D 、安装：钢平台安装，先用塔吊吊至安装位置，然后将平台后端与梁上固定后固定钢丝
绳，平台安装与楼面齐平，前边稍高，全面固定牢固后，方可使用。平台左右两侧必须分别在500mm ～600mm 和1200mm 高处设置防护栏杆，并在栏杆内侧用薄钢板或木板封闭严密，端部可装设内开式活动防护门，内侧用薄钢板封闭。平台安装调整完毕后，应由监理、施工企业组织进行验收签字认可后，方可使用。平台上应在明显位置悬挂限荷标牌平台上操作人员和物料的总重，严禁超过设计容许使用荷载。
E 、堆料：平台上堆放材料时，容许承载力均布荷载2kN/m2，最大堆放材料荷载10kN 。堆
放材料做到随放随吊，不要长时间堆放不吊。
F 、在钢平台安装位置预留外架洞口，在移位时对其进行恢复。
G 、由于钢平台的制作牵涉到焊接部位，我公司仅提供设计方案，由施工单位可根据此方
案，请专业人员进行制作，制作安装完成后经公司技术人员验收合格后，才能使用。
三、悬挑卸料平台的设计及计算
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)和《钢结构设计规范》
(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁的悬挑长度4.20m ，插入结构锚固长度1.80m ，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)1.80m 。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用[14a号槽钢U 口水平，主梁采用[16a号槽钢U 口水平。次梁间距0.50m ，容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN 。脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。栏杆采用木板，栏杆自重荷载取0.14kN/m。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa ，外侧钢丝绳距离主体结构3.70m ，两道钢丝绳距离0.80m ，外侧钢丝绳吊点距离平台5.80m 。
一、次梁的计算
次梁选择[14a号槽钢U 口水平，间距0.50m ，其截面特性为
面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径
ix=5.52cm
截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm
1.荷载计算
(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；
Q1 = 0.35×0.50=0.18kN/m
(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；
Q2 = 2.00×0.50=1.00kN/m
(3)型钢自重荷载 Q3=0.14kN/m
经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.18+0.14)+1.4×1.00 = 1.78kN/m
经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×10.00=14.00kN
2.内力计算
内力按照集中荷载P 与均布荷载q 作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下：
最大弯矩M 的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值 M = 1.78×1.802/8+14.00×1.80/4=7.02kN.m
3.抗弯强度计算
其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度
=7.02×106/(1.05×80500.00)=83.07N/mm2；
次梁的抗弯强度计算
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]
其中
b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到
b=570×9.5×58.0×235/(1800.0×140.0×235.0)=1.25
由于b 大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B 其值用b ' 查表得到其值为0.826
经过计算得到强度
=7.02×106/(0.826×80500.00)=105.54N/mm2；
次梁的稳定性计算
二、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择[16a号槽钢U 口水平，其截面特性为
面积A=21.95cm2, 惯性距Ix=866.20cm4, 转动惯量Wx=108.30cm3, 回转半径ix=6.28cm 截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm
1.荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/m
Q1 = 0.14kN/m
(2)型钢自重荷载 Q2=0.17kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.17) = 0.37kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.25×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=0.88kN
P2=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kN
P3=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kN
P4=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kN
P5=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kN
P6=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×
1.80/2)+14.00/2=8.60kN
P7=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kN
P8=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kN
P9=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kN
P10=((1.2×0.35+1.4×2.00) ×0.10×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=0.44kN
2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P 和均布荷载q 作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台主梁计算简图
经过连续梁的计算得到
主梁支撑梁剪力图(kN)
7. 334
主梁支撑梁弯矩图(kN.m)
主梁支撑梁变形图(mm)
外侧钢丝绳拉结位置支撑力为9.87kN
最大弯矩 Mmax=8.38kN.m
3.抗弯强度计算
其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =8.38×106/1.05/108300.0+6.30×1000/2195.0=76.53N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]
其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到 b=570×10.0×63.0×235/(4200.0×160.0×235.0)=0.53
经过计算得到强度 =8.38×106/(0.534×108300.00)=144.74N/mm2；
主梁的稳定性计算
三、钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH 和拉钢绳的轴力RUi 按照下面计算
其中RUicos i 为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=11.71kN
四、钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆) 的轴力RU 我们均取最大值进行计算，为RU=11.710kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d 为钢丝绳直径(mm)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.000×11.710/0.850=82.658kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa ，直径14.0mm 。
实际选用21.5#钢丝绳进行卸荷
五、钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆) 的轴力RU 我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N ，为 N=RU=11.710kN 钢板处吊环强度计算公式为
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=[11710×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm
实际选用20#圆钢制作吊环
六、锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.741kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[3741×4/(3.1416×50×
2)]1/2=7mm，实际选用20#圆钢制作锚环
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度。
（七）、操作平台安全要求:
1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；
3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；
4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；
6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；
7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。