浙江省工程建设标准目次建筑施工扣件式钢管模板支架 技术规程Technical rule for steel tubular formwork support with couplers in building construction1 234DB33/1035-20065J10905-2006672006-12-30 发布2007－01－01 实施浙 江 省 建 设 厅 发 布总 则………………………………………………………… 1 术语与符号…………………………………………………… 2 2.1 术语………………………………………………………… 3 2.2 符号………………………………………………………… 3 材 料………………………………………………………… 3 3.1 钢管………………………………………………………… 3 3.2 扣件………………………………………………………… 3 3.3 其它………………………………………………………… 3 荷 载………………………………………………………… 5 4.1 荷载分类…………………………………………………… 5 4.2 荷载标准值和荷载效应组合………………………………… 5 设计计算………………………………………………………17 5.1 基本设计规定……………………………………………… 15 5.2 水平构件计算……………………………………………… 15 5.3 立杆计算……………………………………………………… 15 5.4 扣件抗滑承载力计算………………………………………… 15 5.5 立杆地基承载力计算………………………………………… 15 构造要求………………………………………………………19 6.1 立杆………………………………………………………… 15 6.2 水平杆……………………………………………………… 15 6.3 剪刀撑………………………………………………………… 15 6.4 其它………………………………………………………… 15 施 工…………………………………………………………13 7.1 施工准备…………………………………………………… 15 7.2 钢管、扣件管理…………………………………………… 15 7.3 地基与基础…………………………………………………… 157.4 搭设………………………………………………………… 15 7.5 验收………………………………………………………… 15 7.6 拆除…………………………………………………………… 151 总 则1.0.1 为了规范扣件式钢管模板支架的设计与施工， 确保安全生产 和工程质量，制定本规程。 1.0.2 本规程适用于工业与民用建筑水平混凝土结构工程施工中 模板支架的设计与施工。网架、钢结构的施工支撑架，斜向混
凝 土梁板结构的模板支架在考虑水平荷载影响后可参照使用。 1.0.3 建筑施工扣件式钢管模板支架的设计与施工除应符合本规 程的规定外，尚应符合国家和地方法律法规、标准的规定。8 安全管理…………………………………………………………17 附录 A 模板支架常用杆件截面特性……………………………17 附录 B 等跨连续梁内力和挠度系数表…………………………17 附录 C Q235-A 钢轴心受压构件稳定系数?………………………17 附录 D 等效计算长度系数μ和计算长度附加系数 k……………17 附录 E 钢管允许偏差……………………………………………17 附录 F 模板支架验收记录表………………………………………17 本规程用词说明…………………………………………………21 条文说明…………………………………………………………2312 术语与符号2.1 术 语 2.1.1 模板支架 formwork support 用于支撑水平混凝土结构模板的临时结构。 2.1.2 钢管 steel tube 用于搭设模板支架的专用材料，标准规格为φ48×3.5mm。 2.1.3 扣件 coupler 采用螺栓紧固的扣件连接件。 2.1.4 直角扣件 right-angle coupler 用于垂直交叉杆件间连接的扣件。 2.1.5 旋转扣件 swivel coupler 用于平行或交叉杆件间连接的扣件。 2.1.6 对接扣件 butt coupler 用于杆件对接连接的扣件。 2.1.7 底座 jack base 设于立杆底部的垫座。 2.1.8 垫板 bearing pad 设于立杆下的支承板。 2.1.9 立杆 upright tube 模板支架中垂直于水平面的竖向杆件。 2.1.10 水平构件 horizontal member 模板支架中水平布置的构件，包括底模、方木、横向和纵向 水平杆。 2.1.11 底模 bottom form 与新浇筑混凝土下表面直接接触的承力板。 2.1.12 方木 rectangular timber 支撑底模的矩形承力木材。2.1.13 水平杆 horizontal tube 模板支架中水平杆件。 2.1.14 横向水平杆 transverse horizontal tube 垂直于梁设置的水平杆。 2.1.15 纵向水平杆 longitudinal horizontal tube 沿梁长度方向设置的水平杆。 2.1.16 扫地杆 bottom horizontal tube 贴近楼（地）面，连接立杆根部的水平杆。 2.1.17 剪刀撑 diagonal bracing 模板支架中成对设置的交叉斜杆。 2.1.18 竖向剪刀撑 vertical diagonal bracing 沿模板支架竖直面设置的剪刀撑。 2.1.19 水平剪刀撑 horizontal diagonal bracing 沿模板支架水平面设置的剪刀撑。 2.1.20 抛撑 bracing skewed from lateral surface of formwork support 与模板支架外侧面斜交的杆件。 2.1.21 可调托座 adjustable shoring head 设于立杆顶部的能够调节高度的支撑件。 2.1.22 模板支架高度 height of formwork support 模板支架立杆底到新浇筑混凝土上表面的距离。 2.1.23 立杆步距 lift height 上下水平杆轴线间的距离
。 2.1.24 立杆间距 space between upright tubes 模板支架相邻立杆之间的轴线距离。 2.1.25 立杆纵距 longitudinal space between upright tubes 模板支架立杆的纵向间距。 2.1.26 立杆横距 transverse space between upright tubes 模板支架立杆的横向间距。 2.1.27 连墙件 connecting tube32连接模板支架与建筑物的杆件。 2.1.28 主节点 main node 立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。fm — 抗弯强度设计值； fa — 修正后的地基承载力特征值； fak — 地基承载力特征值； [ v ] — 容许挠度。 2.2.3 几何参数2.2 符 号 2.2.1 荷载和荷载效应 M — 弯矩设计值； Mw — 风荷载设计值产生的弯矩； Mwk —风荷载标准值产生的弯矩； Nut — 立杆轴向力设计值； Ni — 验算点处立杆附加轴力； ∑NGk — 恒载标准值产生的轴向力总和； ∑NQk — 活载标准值产生的轴向力总和； Q — 剪力设计值； R — 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向力设计值； p — 立杆基础底面处的平均压力； q — 均布荷载； P — 跨中集中荷载； v — 挠度； wk — 风荷载标准值； w0 — 基本风压；A — 截面面积，基础底面面积； H — 模板支架高度； W — 截面模量； a — 外伸长度、伸出长度； D — 钢管外直径； d — 钢管内直径 h — 立杆步距，方木高度； b — 方木宽度； i — 截面回转半径； I — 截面惯性矩； l — 长度、跨度； La — 模板支架的纵向长度； Lb — 模板支架的横向长度； la — 立杆纵距； lb — 立杆横距；l 0 — 计算长度。2.2.4 计算系数σ m — 弯曲正应力； σ — 正应力； τ — 剪应力。 2.2.2 材料性能和抗力 E — 弹性模量； Rc — 扣件抗滑承载力设计值； f — 钢材的抗拉、抗压强度设计值；4 5γ G — 永久荷载的分项系数；k — 计算长度附加系数； KH — 考虑模板支架高度的高度调降系数； kc — 地基承载力调整系数；μ — 考虑模板支架整体稳定因素的单杆计算长度系数； ? w — 挡风系数； μ z — 风压高度变化系数；μ s — 风荷载体型系数； ? — 轴心受压构件的稳定系数； λ — 长细比； [λ ] — 容许长细比。3.3 其 它 3.3.1 方木、底模的材料应符合现行国家标准《木结构工程施工质 量验收规范》（GB 50206）的有关规定。 3.3.2 模板支架中其它辅助材料的质量应符合相关规定。3 材 料3.1 钢 管 3.1.1 模板支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T 13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T 3092)中规定的3号普 通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T 700) 中Q235-A 级钢的规定。 3.1.2 模板支架的钢管应采用标准规格φ48×3.5
mm，壁厚不得小 模板支架的钢管应采用标准规格 × 标准规格φ ，壁厚不得小 于3.0mm。钢管上严禁打孔。 。 钢管上严禁打孔。 3.1.3 钢管尚应符合下列规定： 1 钢管的尺寸、表面质量和外形应分别符合7.2.3条的规定； 2 每根钢管的最大质量不宜大于25kg。 3.2 扣 件 3.2.1扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应 符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB 15831)的规定。采用 其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规 定后方可使用。 3.2.2 扣件应符合7.2.4条的规定。 3.2.3 模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N m时，不得 发生破坏。674 荷 载其它混凝土应根据实际重力密度确定； 2 钢筋自重标准值，对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的 钢筋自重标准值，对楼板可采用1.1kN/m3；对梁可采用1.5kN/m3。 当采用型钢混凝土结构时，型钢重量应根据实际情况确定。 4.2.3 施工人员及设备荷载标准值，按1.0 kN/m2取值。 4.2.4 振捣混凝土时产生的荷载标准值，对水平模板按2.0kN/m2取 值。 4.2.5 作用在模板支架上的水平风荷载标准值，应按下列公式计 算： wk=0.7?μz?μs?w0 式中：wk — 风荷载标准值（kN/m2） ； μz — 风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载 规范》（GB50009）的规定采用； （4.2.5）4 . 1 荷载分类 4.1.1 作用于模板支架上的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变 荷载（活荷载）。 4.1.2 永久荷载（恒荷载）包括：模板及支架自重、新浇混凝土自 重、钢筋自重。 4.1.3 可变荷载（活荷载）包括： 1 施工活荷载：施工人员及施工设备荷载、振捣混凝土时产 生的荷载； 2 风荷载。4 . 2 荷载标准值和荷载效应组合 荷载标准值和荷载效应组合 4.2.1 模板及支架的自重标准值应按下列规定取值： 1 模板自重标准值应根据模板设计图纸确定。无梁楼板及肋 形楼板模板的自重标准值，也可参照表4.2.1采用； 表4.2.1模板构件名称 无梁楼板模板 肋形楼板模板 （其中包括梁的模板）μs — 模板支架风荷载体型系数，按 4.2.7 条的规定采用； w0 — 基本风压（kN/m2） ，按现行国家标准《建筑结构荷 载规范》（GB50009）的规定采用。 4.2.6 模板支架的风荷载体型系数，应按表4.2.6的规定采用。 表 4.2.6 模板及支架的风荷载体型系数 μ s状 钢框架 胶合板模板 0.40 0.60 注： 1 模板支架 模 板 况 封闭式 敞开式 系 0 数模板自重标准值（kN/m ）木模板 0.30 0.50 组合钢模板 0.5 0.752w μstw1.0μstw 值可将模板支架视为桁架， 按现行国家标准 《建筑结构荷载规范》2 支架自重标准值
应根据模板支架布置确定。 4.2.2 钢筋混凝土自重标准值应按下列规定取值： 1 新浇混凝土自重标准值， 对普通混凝土可采用24kN/m3， 对（GB50009）有关规定计算。 2w 为挡风系数，? w = 1.2 An / Aw ，其中 An 为挡风面积； Aw 为迎风 面积。敞开式模板支架的 ? w 值应按 4.2.7 条的规定采用。894.2.7 敞开式模板支架的挡风系数，应按表 4.2.7 的规定采用。 表 4.2.7 步距 （m） 1.2 1.35 1.5 1.8 2.0 敞开式模板支架的挡风系数 ? w 值 纵 距（m） 1.2 0.115 0.110 0.105 0.099 0.096 1.5 0.105 0.100 0.095 0.089 0.086 1.8 0.099 0.093 0.089 0.083 0.080 2.0 0.097 0.091 0.087 0.080 0.077式中： AF — 结构模板纵向挡风面积（mm2）； wk — 风荷载标准值(N/mm2)，按 4.2.5 条的规定计算； La — 模板支架的纵向长度(mm)； la — 立杆纵距(mm)。 4.2.10 风荷载引起的计算单元立杆附加轴力按线性分布确定，如 图 4.2.10 所示。 最大附加轴力 N1,表达式为：N1 = 3FH (m + 1) Lb(4.2.10-1)4.2.8 对于风荷载作用在模板上的水平力，应进行整体侧向力计 算。 4.2.9 对于整体侧向力计算可采用简化方法计算。 若风荷载沿模板 支架横向作用，如图 4.2.9 所示，取整体模板支架的一排横向支架 作为计算单元，作用在计算单元顶部模板上的水平力 F 为：式中：F — 作用在计算单元顶部模板上的水平力(N)，按式 4.2.9 计算； H — 模板支架高度(mm)； n — 计算单元立杆数； m — 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，按下式计算： Lb — 模板支架的横向长度(mm)。N1 N2…… Nm L图 4.2.10 计算单元立杆附加轴力线性分布n ?1 ? 2 , ? m=? ? n ? 1, ?2 ?当n为奇数； 当 n 为偶数。(4.2.10-2)图 4.2.9 风荷载作用示意图F=0.85 ? AF ? wk ? la La(4.2.9)4.2.11 验算点处立杆附加轴力Ni按最大轴力N1及线性分布图 4.2.10确定。10114.2.12 若风荷载沿模板支架纵向作用，取整体模板支架的一排纵 向支架作为计算单元，立杆附加轴力按公式(4.2.9)、(4.2.10-1)和 (4.2.10-2)计算时，应将式中的La、Lb互换，la换为lb。若模板支架 双面敞开，则按模板支架周边长度的短向计算。 4.2.13 设计模板支架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现 的荷载取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按表4.2.13采 用。 表4.2.13计算项目 纵向、横向水平杆 强度与变形5 设计计算5.1 基本设计规定 5.1.1 模板支架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求， 采用 分项系数设计表达式进行设计。应进行下列设计计算： 1 水平杆件计算； 2 立杆稳定性计算； 3 连接扣件抗滑承载力计算； 4 立杆地基承载力计算； 5
应根据模板支架布置确定。 4.2.2 钢筋混凝土自重标准值应按下列规定取值： 1 新浇混凝土自重标准值， 对普通混凝土可采用24kN/m3， 对（GB50009）有关规定计算。 2w 为挡风系数，? w = 1.2 An / Aw ，其中 An 为挡风面积； Aw 为迎风 面积。敞开式模板支架的 ? w 值应按 4.2.7 条的规定采用。894.2.7 敞开式模板支架的挡风系数，应按表 4.2.7 的规定采用。 表 4.2.7 步距 （m） 1.2 1.35 1.5 1.8 2.0 敞开式模板支架的挡风系数 ? w 值 纵 距（m） 1.2 0.115 0.110 0.105 0.099 0.096 1.5 0.105 0.100 0.095 0.089 0.086 1.8 0.099 0.093 0.089 0.083 0.080 2.0 0.097 0.091 0.087 0.080 0.077式中： AF — 结构模板纵向挡风面积（mm2）； wk — 风荷载标准值(N/mm2)，按 4.2.5 条的规定计算； La — 模板支架的纵向长度(mm)； la — 立杆纵距(mm)。 4.2.10 风荷载引起的计算单元立杆附加轴力按线性分布确定，如 图 4.2.10 所示。 最大附加轴力 N1,表达式为：N1 = 3FH (m + 1) Lb(4.2.10-1)4.2.8 对于风荷载作用在模板上的水平力，应进行整体侧向力计 算。 4.2.9 对于整体侧向力计算可采用简化方法计算。 若风荷载沿模板 支架横向作用，如图 4.2.9 所示，取整体模板支架的一排横向支架 作为计算单元，作用在计算单元顶部模板上的水平力 F 为：式中：F — 作用在计算单元顶部模板上的水平力(N)，按式 4.2.9 计算； H — 模板支架高度(mm)； n — 计算单元立杆数； m — 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，按下式计算： Lb — 模板支架的横向长度(mm)。N1 N2…… Nm L图 4.2.10 计算单元立杆附加轴力线性分布n ?1 ? 2 , ? m=? ? n ? 1, ?2 ?当n为奇数； 当 n 为偶数。(4.2.10-2)图 4.2.9 风荷载作用示意图F=0.85 ? AF ? wk ? la La(4.2.9)4.2.11 验算点处立杆附加轴力Ni按最大轴力N1及线性分布图 4.2.10确定。10114.2.12 若风荷载沿模板支架纵向作用，取整体模板支架的一排纵 向支架作为计算单元，立杆附加轴力按公式(4.2.9)、(4.2.10-1)和 (4.2.10-2)计算时，应将式中的La、Lb互换，la换为lb。若模板支架 双面敞开，则按模板支架周边长度的短向计算。 4.2.13 设计模板支架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现 的荷载取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按表4.2.13采 用。 表4.2.13计算项目 纵向、横向水平杆 强度与变形5 设计计算5.1 基本设计规定 5.1.1 模板支架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求， 采用 分项系数设计表达式进行设计。应进行下列设计计算： 1 水平杆件计算； 2 立杆稳定性计算； 3 连接扣件抗滑承载力计算； 4 立杆地基承载力计算； 5
5 模板支架整体抗倾覆验算。 5.1.2 计算构件的强度、稳定性时，应采用荷载效应基本组合的设 计值。 1 永久荷载的分项系数：对由永久荷载效应控制的组合，取 1.35；对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； 2 可变荷载分项系数：取1.4。 5.1.3 当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。 5.1.4 模板支架计算时，应先确定计算单元，明确荷载传递路径， 并根据实际受力情况绘出计算简图。 5.1.5 钢管截面特性取值应根据材料进场后的抽样检测结果确定。 无抽样检测结果时，可按附录A查取相关数据。 5.1.6 优先选用在梁两侧设置立杆的支撑模式， 通过调整立杆纵向 间距使其满足受力要求。在梁两侧设置立杆的基础上再在梁底增 设立杆时，应按等跨连续梁进行计算，按附录B查取相关系数。 5.1.7 钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.7采用。荷载效应组合荷载效应组合 永久荷载(不包括支架自重)+施工均布活荷载 ①永久荷载(包括支架自重)+施工均布活荷载立杆稳定②永久荷载（包括支架自重）+0.85（施工活荷载+风 荷载）1213表5.1.7Q235钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）抗拉、抗压强度设计值f 抗弯强度设计值fm 弹性模量E 205 205 2.06×1055.2 水平构件计算 5.2.1 模板支架水平构件的抗弯强度应按下列公式计算：σm =5.1.8 扣件、底座的承载力设计值应按表5.1.8采用。 表5.1.8 扣件、底座的承载力设计值（kN）项 目 对接扣件（抗滑） 直角扣件、旋转扣件（抗滑） 底座（抗压） 承载力设计值 3.20 8.00 40.00式中： σ m— 弯曲应力（N/mm2） ； M — 弯矩设计值(N?mm)，应按 5.2.2 条的规定计算； ，按附录 A 采用； W ― 截面模量（mm3） f m— 抗弯强度设计值（N/mm2） 根据构件材料类别按表 ， 5.1.7、5.1.9 采用。 5.2.2 模板支架水平构件弯矩设计值应按下列公式计算： M=M ≤ fm W（5.2.1）注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N m，且不应大于65N m。γ G ∑MGk + 1.4∑MQk（5.2.2）5.1.9 木材的强度设计值与弹性模量可参照表5.1.9采用。 表5.1.9名 方 称 木木材强度设计值和弹性模量参考值（N/mm2）抗弯强度设计值 fm 13 15 抗剪强度设计值 fv 1.3 1.4 弹性模量E 9000 6000胶合板5.1.10 受压构件的长细比不应超过表5.1.10中规定的容许值。 表5.1.10 受压构件的容许长细比构件类别 立 杆 剪刀撑中的压杆 容许长细比[λ] 210 250式中： γ G —永久荷载的分项系数：对由可变荷载效应控制的组 合，应取1.2；而对由永久荷载效
应控制的组合，应取1.35。 ∑MGk — 模板自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生 的弯矩总和； ∑MQk — 施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产 生的荷载标准值产生的弯矩总和。 5.2.3 水平构件中的底模、方木应按下列公式进行抗剪强度计算： 3Q τ = ≤ fV （5.2.3） 2bh 式中： τ — 剪应力（N/mm2） ； Q — 剪力设计值（N）； b ― 构件宽度（mm） ； h — 构件高度（mm）； ，根据构件材料类别按表 fV — 抗剪强度设计值（N/mm2） 5.1.9 采用。 5.2.4 模板支架水平构件的挠度应符合下列公式规定：1415v≤ [v] 式中：v — 挠度(mm)； 简支梁承受均布荷载时： v =（5.2.4）5ql4384 EI简支梁跨中承受集中荷载时： v = 等跨连续梁的挠度见附录 B。 其中，q — 均布荷载(N/mm)； P — 跨中集中荷载(N)； E — 弹性模量(N/mm2)； I — 截面惯性矩(mm4)； l — 梁的计算长度(mm)。 [v]— 容许挠度，不应大于受弯构件计算跨度的 10mm。 5.2.5 计算横向、纵向水平杆的内力和挠度时，横向水平杆宜按简 支梁计算；纵向水平杆宜按三跨连续梁计算。1 150Pl348 EI式中：Nut — 计算段立杆的轴向力设计值（N）； ∑NGk — 模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准 值产生的轴向力总和（N）； ∑NQk — 施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产 生的荷载标准值产生的轴向力总和（N）。 5.3.2 对单层模板支架，立杆的稳定性应按下列公式计算： 不组合风荷载时：N utAK H组合风荷载时：≤ f（5.3.2-1）N utAK H或+Mw W≤ f（5.3.2-2）对两层及两层以上模板支架，考虑叠合效应，立杆的稳定性 应按下列公式计算： 不组合风荷载时：1.05N utAK H组合风荷载时：≤ f（5.3.2-3）1.05N ut5.3 立杆计算 5.3.1 计算立杆段的轴向力设计值Nut，应按下列公式计算： 不组合风荷载时： Nut = γ G ∑NGk + 1.4∑NQk 组合风荷载时： Nut = γ G ∑NGk + 0.85×1.4∑NQk （5.3.1-2） （5.3.1-1）AK H+Mw W≤ f（5.3.2-4）式中：Nut — 计算立杆段的轴向力设计值（N） ； ? — 轴心受压立杆的稳定系数， 应根据长细比λ 由附录 C 采用；λ — 长细比， λ =l0 ； il0 — 立杆计算长度（mm） ，按 5.3.3 条的规定计算；1716i — 截面回转半径（mm） ，按附录 A 采用； A — 立杆的截面面积（mm2） ，按附录 A 采用； KH — 高度调整系数，模板支架高度超过 4m 时采用，按 5.3.4 条的规定计算； Mw — 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N?mm） ，应
按 5.3.5 条的规定计算； W ― 截面模量（mm3） ，按附录 A 采用； f — 钢材的抗压强度设计值（N/mm2） ，按表 5.1.7 采用。 5.3.3 立杆计算长度 l0 应按下列表达式计算的结果取最大值：式中：Mwk — 风荷载标准值产生的弯矩（N?mm） ； 2 wk — 风荷载标准值(N/mm )，按 4.2.5 条的规定计算； la — 立杆纵距(mm)； h — 立杆步距(mm)。 5.3.6 考虑风荷载产生的附加轴力， 验算边梁和中间梁下立杆的稳 定性，对单层支架按下式重新验算： N + Ni (5.3.6-1) σ = ut ≤ fAK Hl0 = h + 2a l0 = k μ h式中：h — 立杆步距（mm）；（5.3.3-1） （5.3.3-2）对两层及两层以上支架，考虑叠合效应，按下式验算： 1.05 N ut + N i (5.3.6-2) σ= ≤ fAK H式中：Ni — 验算立杆的附加轴力； 其它参数与公式(5.3.2-1)相同。a — 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑 点的长度（mm）； k — 计算长度附加系数，按附录 D 计算； μ — 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按附 录 D 采用。 5.3.4 当模板支架高度超过 4m 时， 应采用高度调整系数 KH 对立杆 的稳定承载力进行调降，按下列公式计算： 1 KH = （5.3.4） 1 + 0.005( H ? 4) 式中：H — 模板支架高度(m)。 5.3.5 由风荷载产生的弯矩设计值 Mw，应按下列公式计算： 5.4 扣件抗滑承载力计算 5.4.1 对单层模板支架，纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的 抗滑承载力应按下列公式计算： R≤Rc （5.4.1-1）对两层及两层以上模板支架，考虑叠合效应，纵向或横向水 平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力应按下列公式计算： 1.05R≤Rc （5.4.1-2）式中： — 纵向、 R 横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 （kN） ； Rc — 扣件抗滑承载力设计值，应按表 5.1.8 采用。 5.4.2 R≤8.0 kN 时，可采用单扣件； 8.0kN12.0 kN 时，应采用可调托座。M w = 0.85 × 1.4 M wk =0.85 × 1.4 wk la h 2 10（5.3.5）18196 构造要求5.5 立杆地基承载力计算 5.5.1 立杆基础底面的平均压力应满足下列公式的要求： p ≤ faN 式中：p — 立杆基础底面的平均压力(N/mm )， p= ； A26.1 立 杆 （5.5.1） 6.1.1 立杆支承在土体上时，地基承载力应满足受力要求，防止产 生不均匀沉降。不能满足要求时，应对土体采取压实、铺设块石 或浇筑混凝土垫层等措施。立杆底部应设置底座或垫板。 6.1.2 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角 模板支架必须设置纵、 必须设置纵 横向扫地杆。 扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦 处的立杆上， 扣件固
定在距底座上皮不大于 处的立杆上 应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基 础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨 础不在同一高度上时， 与立杆固定，高低差不应大于1m。 与立杆固定，高低差不应大于 。靠边坡上方的立杆轴线到边坡 的距离不应小于500mm。 的距离不应小于 。 6.1.3 当采用在梁底设置立杆的支撑方式时， 宜采用可调托座直接 传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水 平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏 差不应大于25mm。 6.1.4 当在立杆底部或顶端设置可调托座时， 其调节螺杆的伸缩长 度不应大于200mm。 6.1.5 立杆的纵横距离不应大于1200mm；对高度超过8m，或跨度 超过18m， 或施工总荷载大于10kN/m2， 或集中线荷载大于15kN/m 的模板支架，立杆的纵横距离除满足设计要求外，不应大于 900mm。 6.1.6 模板支架底层步距，除满足设计要求外，不应大于2m，其 余步距不应大于1.8m。 立杆接长除顶步可采用搭接外， 其余各步接头必须 必须采用对接 6.1.7 立杆接长除顶步可采用搭接外， 其余各步接头必须采用对接 扣件连接。对接、搭接应符合下列规定： 扣件连接。对接、搭接应符合下列规定： 立杆上的对接扣件应交错布置， 1 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应 设置在同步内； 设置在同步内；N —上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(N)； A — 立杆的基础底面面积(mm2)； fa — 修正后的地基承载力特征值(N/mm2)，按5.5.2规定计 算。 5.5.2 修正后的地基承载力特征值 fa 按下列公式计算： fa = kc?fak （5.5.2）式中：kc —地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取 0.4；对粘土应取0.5；对岩石、混凝土应取1.0。 fak — 地基承载力特征值(N/mm2)，应按现行国家标准《建筑 地基基础设计规范》（GB50007）有关规定采用。 5.5.3 对搭设在楼面和地下室顶板上的模板支架， 应对楼面承载力 进行验算。20212 搭接长度不应小于 ，应采用不少于2个旋转扣件固定， 搭接长度不应小于1m，应采用不少于 个旋转扣件固定 个旋转扣件固定， 端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。 。 端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 6.1.8 立杆接长时， 立杆接长时， 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度 方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不 方向错开的距离不宜小于 ， 宜大于步距的1/3。 宜大于步距的 。1 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应
于6m，剪刀撑斜 杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆 的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根； 2 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接； 3 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出 端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm； 4 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格 总数的1/3。6.2 水平杆 6.2.1 水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭 接应符合下列规定： 1 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设 置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错 开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于 纵距的确1/3； 2 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定， 端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。 主节点处必须设置一根横向水平杆， 6.2.2 主节点处必须设置一根横向水平杆， 用直角扣件扣接且严禁 拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。 拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于 。 6.2.3 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。6.4 其 它 6.4.1 模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次 浇筑。水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注。 6.4.2 模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件 （墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。 6.4.3 斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设 置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。 6.4.4 模板支架的整体高宽比不应大于5。 6.4.5 对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于 10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，宜采用钢格构 柱、钢托架或钢管门型架等组合支撑体系。6.3 剪刀撑 6.3.1 模板支架高度超过4m应按下列规定设置剪刀撑： 1 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一 道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置； 2 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步 设置一道水平剪刀撑。 6.3.2 剪刀撑的构造应符合下列规定：22237 施 工7.1 施工准备 7.1.1 扣件式钢管模板支架施工前必须编制专项施工方案。 扣件式钢管模板支架施工前必须编制专项施工方案。 必须编制专项施工方案 7.1.2 模板支架专项施工方案应结合工程结构的不同高度、跨度、 荷载和工艺制定，并应包括如下内容： 1 工程概况； 2 支撑系统强度、刚度和稳定性计算（包括扣件抗滑移、地 基或楼板承载力验算）； 3 支撑材料的选用、规格尺寸及接头方法、剪刀撑
撑等构造措 施； 4 模板支架搭设平面、立面布置图、细部构造大样图； 5 混凝土浇捣程序及方法、模板支撑的安装拆除顺序以及其 他安全技术措施； 6 模板支架验收。 宜采用相关专业软件进行计 7.1.3 模板支架专项施工方案编制时， 算。 7.1.4 模板支架专项施工方案应由施工企业技术负责人批准， 并报 总监理工程师批准。 7.1.5 对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于 10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，应组织专家论 证，必要时应编制应急预案。 7.1.6 模板支架搭设前， 应由项目技术负责人向全体操作人员进行 安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统 一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技 术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件 上签字确认。 7.2 钢管、扣件管理7.2.1 采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位 的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生 产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不 得进入施工现场。 7.2.2 搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测， 搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测， 抽检数量按有关规定执行。 抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使 用。 7.2.3 钢管外观质量要求： 1 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、 硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 2 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢 管的弯曲变形应符合附录E的规定； 3 钢管应进行防锈处理。 7.2.4 扣件外观质量要求： 1 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用； 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用； 2 扣件应进行防锈处理。 7.2.5 经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、 平稳，堆放场地不得有积水。 7.2.6 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件 的来源、数量和质量检验等情况。7.3 地基与基础 7.3.1 模板支架地基与基础的施工，必须根据支架搭设高度、搭设 场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收 规范》（GB50202）的有关规定进行。同时应满足5.5节的承载力 要求。 7.3.2 应清除搭设场地杂物平整搭设场地并使排水畅通。 7.3.3 模板支架地基与基础经验收合格后， 应按施工组织设计的要 求放线定位。24257.4 搭 设 7.4.1 底座安放应符合下列规定： 1 底座、垫板均应准确地放在定位线上； 2 垫板厚度不小于50mm 的木垫板，也可采用槽
钢。 7.4.2 相邻立杆的对接扣件不得在同一水平内，错开距离应符合 6.1.7条的规定。 7.4.3 纵向横向扫地杆搭设应符合6.1.2 条的构造规定。 7.4.4 剪刀撑搭设应符合6.3节的构造规定。 7.4.5 扣件安装应符合下列规定： 1 扣件规格必须与钢管外径相匹配； 2 螺栓拧紧扭力矩不应小于40N m，且不应大于65N m； 3 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的 直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； 4 对接扣件开口应朝上或朝内； 5 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。表7.5.5项 次扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准检查项目 连接立杆与纵 （横） 向水平杆或 剪刀撑的扣件； 接 长立杆、 纵向水平 杆或剪刀撑的扣 件 连接横向水平 杆与纵向水平杆 的扣件 （非主节点 处） 安装扣件数量 （个） 51~90 91~150 151~280 281~500 501~1200 1201~3200 51~90 91~150 151~280 281~500 501~1200 1201~3200 抽检数量 （个） 5 8 13 20 32 50 5 8 13 20 32 50 允许的 不合格数 0 1 1 2 3 3 1 2 3 5 7 10122 对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于 10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，梁底水平杆与 立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。 3 拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要 求。 应检查 7.5.6 对下层楼板或地下室顶板采取加固措施的模板支架， 加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。 7.5.7 模板支架验收后应形成记录，记录表式见附录F。7.5 验 收 7.5.1 模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。 7.5.2 项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应 参加模板支架的验收。 或跨度超过18 m， 或施工总荷载大于10kN/m2， 7.5.3 高度超过8m， 或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，施工企业的相关部门应参 加验收。 7.5.4 模板支架验收应根据经批准的专项施工方案， 检查现场实际 搭设情况与方案的符合性。 抽样方 7.5.5 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查， 法应按随机分布原则进行。 1 抽样检查数量与质量判定标准，应按表7.5.5确定。267.6 拆除 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求， 7.6.1 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求， 当设计 无具体要求时，混凝土强度应符合表7.6.1的规定。 的规定。 无具体要求时，混凝土强度应符合表 的规定 表7.6.1 底模及其支架拆除时的混凝土强度要求27构件类型 板 梁、拱、壳 悬臂构件构件跨度（m） ≤2 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 ＞8 —达到设计的混凝土立方体抗压 强度标准值的百分率（%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥7
5 ≥100 ≥1008 安全管理8.0.1 模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准 特种 模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准 和拆除人员 《 作业人员安全技术考核管理规则》 （GB5036）考核合格的专业架 作业人员安全技术考核管理规则》 （ ） 子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 8.0.2 搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 8.0.3 钢管、扣件质量与搭设质量，应按第7章的规定进行检查验 收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。 8.0.4 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不 作业层上的施工荷载应符合设计要求 不得超载。 合设计要求， 得与模板支架相连。 得与模板支架相连。 8.0.5 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。 8.0.6 当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使 当模板支架基础下或相邻处有设备基础、 管沟时， 用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。 用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。 8.0.7 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支 架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除 积雪。 8.0.8 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状 态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应 立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的 应急措施，并进行加固处理。 8.0.9 混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝 土超高堆置。 8.0.10 工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场 临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。 8.0.11 在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专 人看守。 8.0.12 模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专 人看守，严禁非操作人员入内。7.6.2 模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底， 并做好交底书 面手续。 7.6.3 模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。 7.6.4 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段 拆除作业必须由上而下逐步进行， 严禁上下同时作业。 拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架， 拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接 件必须随支架逐层拆除， 件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆 除支架。 除支架。 7.6.5 多层建筑的模板支架拆除时，
应保留拆除层上方不少于二层 的模板支架。 7.6.6 卸料时应符合下列规定： 1 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面； 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面； 2 运至地面的钢管、扣件应按7.2.3、7.2.4条的规定及时检查、 整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆 存放。2829附录A 模板支架常用杆件截面特性表A类 别 冷弯 薄壁 型钢 钢管 规 格 (mm) φ48×3.0 φ48×3.2 φ48×3.5 50×50 90×60 方木 100×50 100×100 25.0~32.5 50.0~65.0 50.0 100.0 416.67 833.33 83.33 166.66 28.90 28.90附录B 等跨连续梁内力和挠度系数表表B-1回转半径 i (mm) 15.94模板支架常用杆件截面特性理论重量 (N/m) 33.3 35.5 38.4 12.5~16.3 27.0~35.1 截面积 A (×102) mm2 4.24 4.50 4.89 25.0 54.0 惯性矩 I (×104 mm4) 10.78 11.36 12.19 52.08 364.50 截面模量 W (×103 mm3) 4.493 4.732 5.077 20.83 81.00二等跨梁内力和挠度系数荷 载 图q序 次跨内最大 弯矩M1 M2支座弯矩MB VA剪 力VB 左 VB 右-0.625 0.625跨度中点 挠度w1 W2VC115.89 15.8 14.45Al (M 1 )B (M 2 )lC0.0700.070-0.125 0.375-0.3750.5210.521FF B l C2 3Al0.1560.156-0.1880.312-0.688 0.688-0.3120.9110.911F A lF BF lF C0.2220.222-0.3330.66717.34-1.333 1.333-0.6671.4661.466注：1 在均布荷载作用下：M =表中系数× ql 2 ； V =表中系数× ql ；V =表 中系数× ql 4 /100 EI 。 2 在集中荷载作用下：M =表中系数× Fl ； V =表中系数× F ；V =表 中系数× Fl 3 /100 EI 。表B-2 注： 1 钢管截面特性计算公式：序 次 荷 载 图三等跨梁内力和挠度系数跨内最大 支座弯矩 弯矩 M1 M2 MB MC V Aq剪 力 VB 左 VC 左 V w1 VB 右 VC 右 D跨度中点 挠度 w2 w3Ι=π64(D4d4)d4 W = ?D ? D 32 ? ?3π ?? ? ?1 i= D2 + d 2 41 2A l (M1)BC l (M2)D l (M1 )0.080 0.025 -0.100 -0.100 0.400-0.600 -0.500 -0.400 0.677 0.052 0.677 0.500 0.600式中：D — 钢管外直径； d — 钢管内直径。 2 方木截面特性计算公式：AF l (M1) BF C l (M2)F D l (M1)0.175 0.100 -0.150 -0.150 0.350-0.650 -0.500 -0.350 1.146 0.208 1.146 0.5060.650F FF F l CF F l Dbh3 I= 12式中：b — 方木宽度； h — 方木高度。bh 2 W= 6i = 0.289h3AlB0.244 0.067 -0.267 -0.267 0.733-1.267 -1.000 -0.733 1.883 0.216 1.883 1.000 1.267注：1 在均布荷载
用下：M =表中系数× ql 2 ； V =表中系数× ql ；V =表 中系数× ql 4 /100 EI 。 2 在集中荷载作用下：M =表中系数× Fl ； V =表中系数× F ；V =表 中系数× Fl 3 /100 EI 。3031附录C表Cλ 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 0 1.000 0.974 0.947 0.918 0.886 0.852 0.818 0.775 0.722 0.661 0.588 0.516 0.452 0.396 0.349 0.308 0.274 0.245 0.220 0.199 0.180 0.164 0.150 0.138 0.127 0.117Q235-A钢轴心受压构件稳定系数?Q235-A 钢轴心受压构件的稳定系数?1 0.997 0.971 0.944 0.915 0.882 0.849 0.814 0.770 0.716 0.654 0.580 0.509 0.446 0.391 0.344 0.305 0.271 0.243 0.218 0.197 0.179 0.163 0.149 0.137 0.126 — 2 0.995 0.968 0.941 0.912 0.879 0.846 0.810 0.765 0.710 0.648 0.573 0.502 0.440 0.386 0.340 0.301 0.268 0.240 0.216 0.195 0.177 0.161 0.148 0.136 0.125 — 3 0.992 0.966 0.938 0.909 0.875 0.843 0.806 0.760 0.704 0.641 0.566 0.496 0.434 0.381 0.336 0.298 0.265 0.237 0.214 0.193 0.175 0.160 0.146 0.135 0.124 — 4 0.989 0.963 0.936 0.906 0.872 0.839 0.802 0.755 0.698 0.634 0.558 0.489 0.428 0.376 0.332 0.294 0.262 0.235 0.211 0.191 0.174 0.159 0.145 0.133 0.123 — 5 0.987 0.960 0.933 0.903 0.868 0.836 0.797 0.750 0.692 0.626 0.551 0.483 0.423 0.371 0.328 0.291 0.259 0.232 0.209 0.189 0.172 0.157 0.144 0.132 0.122 — 6 0.984 0.958 0.930 0.899 0.864 0.832 0.793 0.744 0.686 0.618 0.544 0.476 0.417 0.367 0.324 0.287 0.256 0.230 0.207 0.188 0.171 0.156 0.143 0.131 0.121 — 7 0.981 0.955 0.927 0.896 0.861 0.829 0.789 0.739 0.680 0.611 0.537 0.470 0.412 0.362 0.320 0.284 0.253 0.227 0.205 0.186 0.169 0.154 0.141 0.130 0.120 — 8 0.979 0.952 0.924 0.893 0.858 0.825 0.784 0.733 0.673 0.603 0.530 0.464 0.406 0.357 0.316 0.281 0.251 0.225 0.203 0.184 0.167 0.153 0.140 0.129 0.119 — 9 0.976 0.949 0.921 0.889 0.855 0.822 0.779 0.728 0.667 0.595 0.523 0.458 0.401 0.353 0.312 0.277 0.248 0.223 0.201 0.182 0.166 0.152 0.139 0.128 0.118 —附录D 等效计算长度系数μ和计算长度附加系数k表D-1 模板支架的等效计算长度系数μh / la h / lb1 1.2 1.4 1.6 1.8 21 1.845 1.804 1.782 1.768 1.757 1.7491.2 1.804 1.720 1.671 1.649 1.633 1.6231.4 1.782 1.671 1.590 1.547 1.522 1.5071.6 1.768 1.649 1.547 1.473 1.432 1.4091.8 1.757 1.633 1.522 1.432 1.368 1.3292 1.749 1.623 1.507 1.409 1.329 1.272注：h — 立杆步距（m） ； la — 立杆纵距（m） ；lb — 立杆横距（m） 。 当 h / l a 或 h / l b 大于 2 时，应按 2.0 取值。表D-2步距 h(m)计算长度附加系数kh ≤ 0.91.2430.9
搭设班组 操作人员 持证人数 专项方案编审 程序符合性 钢 管 扣 件钢管允许偏差允许偏差 ?（mm） 示意图模板支架验收记录表高度 跨度 班组长 证书符合性 技术交底 情况 安全交底 情况 最大荷载焊接钢管尺寸 (mm), 外径 48 壁厚 3.5-0.5 -0.5进场前质量验收情况 材质、规格与方案的符合性 使用前质量检测情况 外观质量检查情况 检查内容 允许偏差 +30mm +30mm +50mm ≤0.75%且 ≯60mm 40—65 N·m 方案 要求 实际质量情况 符合 性2钢管两端面切 斜偏差1.70塞尺， 拐角尺立杆 间距 步梁底 板底 距3钢管外表面锈 蚀深度≤0.50游标卡 尺立杆垂直度 扣件拧紧4钢管弯曲： a 各种杆钢管的 端部弯曲 l≤ 1.5m b 立杆钢管弯曲 3m
语 …………………………………………………… 13 2.2 符号……………………………………………………… 13 材 料……………………………………………………… 13 3.1 钢管……………………………………………………… 13 3.2 扣件……………………………………………………… 13 3.3 其它……………………………………………………… 13 荷 载……………………………………………………… 15 4.1 荷载分类………………………………………………… 15 4.2 荷载标准值和荷载效应组合…………………………… 15 设计计算……………………………………………………17 5.1 基本设计规定…………………………………………… 15 5.2 水平构件计算…………………………………………… 15 5.3 立杆计算………………………………………………… 15 5.4 扣件抗滑承载力计算…………………………………… 15 5.5 立杆地基承载力计算…………………………………… 15 构造要求……………………………………………………19 6.1 立杆……………………………………………………… 15 6.2 水平杆…………………………………………………… 15 6.3 剪刀撑…………………………………………………… 15 6.4 其它……………………………………………………… 15 施 工………………………………………………………13 7.1 施工准备………………………………………………… 15 7.2 钢管、扣件管理………………………………………… 15 7.3 地基与基础……………………………………………… 1538 391 总则2 术语与符号1.0.1~1.0.3 扣件式钢管模板支架因其施工方便，适用性强等特点 在多、高层建筑现浇混凝土施工中被广泛使用。近年来浙江省发 生的多起扣件式钢管模板支架倒塌事故引起了国内外专家学者的 极大关注。浙江省建设厅专门立项研究扣件式钢管模板支架的安 全性。在对浙江省内 10 个施工现场调查研究基础上，开展了扣件 式钢管模板支架安全风险的研究工作，在推广和应用中取得了较 为丰富的成果，为制定地方规程创造了条件。本规程的制定遵循 了《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑地基基础设 计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构可靠度设计统一标准》 （GB50068-2001）等现行国家规范和标准，密切结合了浙江省建 设厅项目科研成果。 本规程主要针对工业与民用建筑水平混凝土结构工程施工中 模板支架的设计与施工。当模板支架的受力情况、构件材料性能 等基本条件与本规程的编制依据不同时，则需要考虑具体情况， 酌情参
照使用本规程。2.1 术 语 本节术语所述模板支架有关杆件的位置示于下图。梁侧模底模方木 纵向水平杆 立杆横距 横向水平杆2.2 符 号 本规范的符号采用现行国家标准《工程结构设计基本术语和 通用符号》（GBJ132）的规定。40413 材料3.1 钢 管 3.1.1 引用了国家行业标准 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范》（JGJ130）的相关规定。 3.1.2 标准规格为φ48×3.5mm的钢管具有使用性能好的特点， 在浙 江省建筑工程模板支架和脚手架使用中占有主导地位，原部分施 工企业使用的φ51×3mm已淡出市场，故本规程不再涉及。 由于钢管壁厚对模板支架稳定承载力有显著影响，而调查研 究和试验资料证实，目前钢管普遍存在壁厚不足的问题，因此增 加了钢管壁厚不得小于3.0mm的规定。4 荷载4 . 1 荷载分类 4.1.1 ~ 4.1.3永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）分类根据 现行《国家标准建筑结构荷载规范》（GB50009）2.1.1、2.1.2条 确定。 4 . 2 荷载标准值和荷载效应组合 4.2.1 现行国家行业标准 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》（JGJ130）未考虑模板支架自重荷载随着搭设高度的增加而 带来的不利影响，在立杆计算（尤其是支架高度超过4ｍ）时增加 模板支架的自重荷载，可以使荷载计算更符合实际情况。 经测算，一般情况下支架自重按模板支架高度以0.15kN/m取 值，可以反映这一影响。 考虑到采 4.2.2 对新浇混凝土和钢筋的自重标准值取值作了说明。 用其它混凝土（如重晶石混凝土）和型钢混凝土时，其自重标准 值要大于规定的数值，要求对此应根据实际情况确定。 按作用于水平模板面的均布荷 4.2.3 施工人员及设备荷载标准值， 载考虑，根据工程实际情况，统一按1kN/m2计算。 4.2.8 考虑到水平结构边梁受到风荷载的直接作用， 且还有如混凝 土输送泵等水平力对模板支撑架的作用，确实会对模板支架的整 体稳定性产生不利影响，增加对模板支撑架整体作用的水平力作 用，以水平结构边梁上风荷载的形式出现。3.2 扣 件 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 3.2.1 引用了国家行业标准 规范》（JGJ130）的相关规定。 3.2.3 我国目前各生产厂的扣件螺栓所采用的材质差异较大， 检查 表明，当螺栓扭力矩达70N m时，大部分螺栓已滑丝不能使用。 3.3 其 他 3.3.1～3.3.2 对模板支架中的方木、 底模及其他辅助材料的质量作 ～ 了相关规定。42435 设计计算5.1 基本设计规定 5.1.2 根据《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068）7.0.4条 规定：永久荷载的分项系数：当其效应对结构不利时
，对由可变 荷载效应控制的组合， 应取1.2； 而对由永久荷载效应控制的组合， 应取1.35。对于模板支架而言，永久荷载效应一般起到控制作用， 故取永久荷载分项系数为1.35。计算表明，当楼板厚度不大于 120mm时，可变荷载设计值大于永久荷载设计值，属由可变荷载 将就控制的组合，此时，永久荷载分项系数可取1.2。 5. 1.5 基于市场上钢管质量的现状，规定必须根据抽样检测结果 确定钢管截面特性，防止数据取值偏大而使计算偏于不安全，同 时提供了附录A，便于查找相关数据。 5. 1.6从受力合理性考虑，应优先选用在梁两侧设置立杆的支撑模 式。因梁宽较大而必须在在梁两侧设置立杆的基础上再在梁底增 设立杆时， 则应按等跨连续梁进行计算。 附录B提供了典型的二等 跨和三等跨的内力和挠度系数表，便于查找。5.2 水平构件计算 5.2.1～5.2.5 典型的模板支架的传力路线为：荷重——底模——方 ～ 木——横向水平杆——纵向水平杆——扣件——立杆。底模、方 木、横向和纵向水平杆作为支撑体系中的受力构件，应对其抗弯 和挠度进行计算。本节以模板支架水平构件作为其统称。5.3 立杆计算5.3.2现行国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》（JGJ130）未考虑模板支架搭设高度对整体稳定性产生的不 利影响，这是不够合理的。本规程借鉴英国标准，对于高度大于 4m 模板支架的稳定承载力进行调降，立杆稳定性计算公式也相 应作了修正， 增加高度调整系数KH ， 以反映搭设高度对模板支架 稳定承载力的影响。 对于连续浇筑的多层建筑， 考虑了上层模板支架传下的荷载， 将立杆的轴力利用修正系数进行调整。根据现场实测，修正系数 在1.05~1.10之间。考虑到其变异性、安全性和实际操作性，取修 正系数为1.05。 5.3.3现行国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》（JGJ130）中，外脚手架的立杆计算长度采用l0 = kμh，模板 支架的立杆计算长度则采用l0 = h+2a。当某模板支架步距1800、a =300，可求得l0=1.8+2×0.3=2.4m；若某外架步距同样为1800，横 距1050，连墙杆三步四跨时l0 =3.53m，二步三跨时l0 = 3.12m。显 然，后者偏于不安全。因此对扣件式钢管模板支架的稳定承载力 进行了理论分析。 虽然扣件式钢管模板支架通过设置剪刀撑确保构架整体性和 稳定性的要求，但在垂直荷载作用下 ，其节点仍可发生位移，因 此，可将其视为“有侧移多层框架”进行分析。根据《钢结构设 计规范》 （GB 50017—2003）的附表D-2，有侧移多层框架柱的计 算长度系数μ取决于其上、下节点各相交杆件线刚度的比值K1和 K2。 线刚
度 i 由下式确定 EI i= l 式中：E — 杆件材料的弹性模量； I — 杆件横截面的惯性矩； l — 杆件的几何长度。 K1 和 K 2 分别为相交于柱上端和下端的线刚度之和与柱线刚4445度之和的比值，即K1 = iA左 + iA右 iA上 + iAB， K2 =iB左 + iB右 iB下 + iAB式中： iA左 、 iA右 — 分别为上节点 A 左、右横杆的线刚度； iB左 、 iB右 — 分别为下节点 B 左、右横杆的线刚度； iA上 — 节点 A 之上立杆的线刚度； iB下 — 节点 B 之下立杆的线刚度； iAB —被验算立杆 AB 的线刚度。 由于扣件式钢管模板支架的杆件为同一规格钢管， E 、I 值 其 相同，因此， K1 和 K 2 只与杆长有关，即 1 1 1 1 + + l l lA左 lA右 K1 = ， K 2 = B左 B右 1 1 1 1 + + lB下 lAB lA上 lAB 当扣件式钢管模板支架为统一构造尺寸，即立杆长度 lAB = lA上 = lB下 = 步距h ，横杆长度 lA左 = lA右 = lB左 = lB右 =立杆纵距 la 或立杆横距 lb ，则立杆计算长度系数μ仅与 h la 和 h / lb 有关，且 μ随 h la ( h / lb )的增加而减少。 但是《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）的附表 D-2 的 适用对象应是钢柱与钢梁的节点为“刚接”的框架，而扣件节点是 介于铰接与刚接之间的“半刚性连接”。这就导致了按附表 D-2 推 导的计算长度偏小，计算承载力偏高。因此，对扣件式钢管模板 支架稳定承载力进行了理论分析。在直角扣件抗扭刚度试验基础 上，考虑扣件连接的半刚性，建立了扣件式钢管模板支架稳定承 载能力分析的三维有限元模型；然后采用非线性屈曲方法，计算 了在步距 h=1.2、1.3、1.4、1.5、1.6、1.7、1.8 m 情况下， h la 、 h / lb =1.0~2.0 时，不同搭设变量下的稳定承载力。为方便应用于 实际工程，将整架视为中心受压杆，把模板支架的稳定承载力转 换为计算长度系数 μ。 结果表明步距不同但 h la 、h / lb 相同时计算 长度系数 μ 相近，故取七个步距对应的计算长度系数 μ 的均值作为模板支架设计验算时使用的等效计算长度系数 μ 值，其值如附 录 D 所示。 按照附录 D，当步距 h=1.8 m、纵距 la =1.2 m、横距 lb =1.05 m 时，μ=1.49；当步距 h=1.8 m、纵距 la =1.5 m、横距 lb =1.55 m 时， μ=1.72，与双排脚手架计算长度系数 μ=1.5~1.8 保持一致。 当纵、横距 la＝lb＝1.0m 固定不变，只改变步距时，步距取 h1＝1.0m 时，计算长度系数μ1＝1.845，计算长度附加系数 k1＝ 1.185， 计算长度 l01＝k1μ1h1＝1.185×1.845×1.0m＝2.186m； 步距 h2 ＝2.0m 时，计算长度系数 μ2 ＝k2μ2h2 ＝1.163×1.272×2.0＝ 2.959m。由上可知，虽然在纵、横距相同，步距 h1μ2， 但是立杆计算长度 l01Pu2。 当步距 h＝1.2m 固定不变只
改变纵、横距时，纵、横距取 la1 ＝lb1＝1.0m 时，计算长度系数 μ1＝1.720，计算长度附加系数 k1 ＝1.185，计算长度 l01＝k1μ1h1＝1.185×1.720×1.2m＝2.446m；纵、 横距取 la2＝lb2＝1.2m 时， 计算长度系数 μ2＝1.845， 计算长度附加 计算长度 l02＝k2μ2h＝1.185×1.845×1.2m＝2.624m； 系数 k2＝1.185， 由上可知，步距相同的两个架体比较，纵、横距小的架体计算长 度 l01 较小，进而稳定承载力 pu1 较高。若按照《建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技术规程》 （JGJ130）进行设计，这两个架体的稳 定承载力相同。因此，JGJ130 没有考虑架体的空间协同效应，而 本规程考虑到了当立杆步距相同时，立杆纵、横距对架体稳定承 载力的影响。 根据扣件式钢管模板支架的理论分析结果，本规程提出了立 杆计算长度按l0 = h + 2a l0 = k μ h分别进行计算，并取两者最大值的规定。 为使按概率极限状态设计式得到的稳定计算结果达到单一系 数法 K ≥ 2.0 的安全度要求，对立杆计算长度进行调整，即取立杆 的计算长度 l0 = k μ h 。根据杜荣军的文献“扣件式钢管模板高支4746撑架的设计和使用安全” (施工技术， 2002 年第 31 卷第 3 期第 3-8 页)，计算长度附加系数 k 按附录 D 取值。 5.3.4 借鉴英国标准，给出了高度调整系数KH的计算方法。6 构造要求6.1 立 杆 6.1.1 对立杆支承在土体上的地基处理及增大承力面积的做法提 出要求，防止不均匀沉降或过大的沉降。 6.1.3 当采用在梁底设置立杆的支撑方式时， 梁底立杆承担的荷载 占总荷载的 60％以上，容易发生破坏。为此提出了梁下优先采用 可调托座的要求。 同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定， 以满足支撑系统的稳定性。 6.1.4 当立杆底部或顶部采用可调托座时， 其伸出长度过大将显著 降低立杆的稳定承载力，为此对其最大长度做出了规定。 6.1.5根据模板支架的重要程度，规定了立杆纵横距的最大值，以 减少立杆承担的荷载，保证其稳定性。5.4 扣件抗滑承载力计算 5.4.2 根据不同的扣件设计荷载， 提出了采取不同的连接方式的规 定。根据单扣件和双扣件的抗滑承载力，规定了单扣件和双扣件 连接的适用范围；当两者均不适用时，建议采用可调托座，以保 证荷载的安全传递。 模板支架的承载力在很多场合由支架顶部水平杆与立杆连接 的抗滑承载力决定，此点有别于脚手架承载力往往由立杆稳定性 主导的情况。模板支架设计时必须对扣件抗滑承载力进行验算。 根据试验及相关资料，当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N m 时，单扣件在 12kN 的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取 8kN；双 扣件在 20kN
荷载下会滑动，其抗滑承载力可取 12kN。 当扣件抗滑承载力达不到要求时，不能简单地通过增加扣件 数量来使其满足，而宜采用可调托座。可调托座能够使立杆直接 承受大梁荷载，保证荷载的安全传递，防止扣件破坏引发事故。6.2 水平杆 6.2.3由于横向水平杆是构成模板支架空间框架必不可少的杆件。 现场调研表明横向水平杆未拉通或设置不全的现象十分普遍，致 使立杆的计算长度增大，承载能力下降。为此，强调了对横向水 平杆设置的要求。5.5 立杆地基承载力计算 5.5.1~5.5.3 引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安 全技术规范》（JGJ130）的相关规定，并根据建筑地基基础设计 规范 (GB 500072002)，利用调整后的承载力特征值进行计算。 6.3 剪刀撑 6.3.2 剪刀撑有保证模板支架的整体稳定性具有重要的作用， 能有 效地提高立杆的极限承载能力，本条是剪刀撑的具体做法作了规 定。48497 施 工6.4 其 它 6.4.1 具有一定强度的混凝土墙柱不仅可以承担部分梁板荷载， 而 且可以减小模板支架空间跨度，改善模板支架受力性能。为此对 模板支架高度超过 4m 的结构的混凝土浇筑程序作了规定。 6.4.2 与具有一定强度的周边构件通过连墙件连接， 可以有效提高 模板支架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。 6.4.3 对斜梁、板结构的模板支架搭设提出增加附加措施，以抵 抗水平荷载的影响的要求。 6.4.4 对模板支架的整体高宽比提出要求，满足单梁模板支架搭 设的需要。 6.4.5 对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于 10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架搭设材料的优先 取向提出了建议。 7.1 施工准备 7.1.1 现场调查发现部分模板支架没有专项施工方案，擅自施工的 情况，存在较大的安全隐患。因此本规程将模板支架施工前必须 有专项施工方案列为强制条文。 7.1.2 对模板支架专项方案的编制内容提出了要求。 7.1.3 提倡采用成熟的软件进行模板支架的设计， 以保证模板支架 设计的合理性和安全性。 7.1.4 根据建设部“关于印发《建筑施工企业安全生产管理机构设 置及专职安全生产管理人员配备办法》和《危险性较大工程安全 （建质[2004]213 专项施工方案编制及专家论证审查办法》的通知” 号）的要求，对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大 于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，应组织专家 论证。7.2 钢管、扣件管理 7.2.2调研资料表明，目前市场上钢管几何参数离散性很大，不能 保证施工安全， 因此增加了对钢管截面特性进行抽样检查的要求。 抽检数量按有关规定执行。7.3
地基与基础 7.3.1规定了模板支架地基与基础的施工的质量要求。 7.4 搭 设50517.4.1 本条规定的技术要求有利于支架立杆受力和沉降均匀。 7.4.2~ 7.4.4 搭设应满足本规程第 6 章构造要求的相应规定。 7.4.5 试验表明，当拧紧力矩在40N m以下时，扣件力学性能随拧 紧力矩的加大有明显改善，当拧紧力矩大于40N m时，这种改善 就不是这么显著了。因此，现场操作的扣件拧紧力矩应控制在 40N m以上，过高的拧紧力矩也是不必要的。 7.5 验 收 7.5.3 对高度超过 8m，或跨度超过 18 m，或施工总荷载大于 10kN/m2，或集中线荷载大于 15kN/m 的模板支架的参加验收部门 做出了规定。 7.5.5 根据模板支架的重要程度，对扣件拧紧程度检查的数量做出 了具体规定，并把检查重点放在顶部大横杆与立杆连接节点上。 施工管理人员应采用扭力扳手现场抽查扣件螺栓的拧紧力矩。 将加固措施列为验收 7.5.6 对下层楼板采取加固措施的模板支架， 内容之一。 7.5.7 规定模板支架验收后应形成记录，并提供了附录F“模板支 架验收记录表”。8 安全管理8.0.4 本条规定旨在防止模板支架因超载而影响安全施工。 8.0.7 大于六级的大风停止高处作业的规定是按照现行行业标准 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80）中 2.0.7 条的规定提 出。 8.0.8 ~8.0.9 规定了混凝土浇筑过程对模板支架安全控制的要求。7.6 拆 除 7.6.1 规定了底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求， 并提供表 格便于查找。 7.6.3~ 7.6.4 规定了模板支架拆除的顺序及其技术要求，有利于在 拆除中保证模板支架的整体稳定性。 7.6.5 专门针对多层模板支撑体系的模板支撑体系的模板支撑拆 除提出，多层模板支撑体系是支架和现浇楼盖结构相互作用共同 承载体系，支架的拆除直接影响现浇混凝土楼板的安全性。根据 多层模板支撑体系的研究结果，对模板支架的保留层数做出了规 定。52 531
浙江省工程建设标准目次建筑施工扣件式钢管模板支架 技术规程Technical rule for steel tubular formwork support with couplers in building construction1 234DB33/1035-20065J10905-2006672006-12-30 发布2007－01－01 实施浙 江 省 建 设 厅 发 布总 则………………………………………………………… 1 术语与符号…………………………………………………… 2 2.1 术语………………………………………………………… 3 2.2 符号………………………………………………………… 3 材 料………………………………………………………… 3 3.1 钢管………………………………………………………… 3 3.2 扣件………………………………………………………… 3 3.3 其它………………………………………………………… 3 荷 载………………………………………………………… 5 4.1 荷载分类…………………………………………………… 5 4.2 荷载标准值和荷载效应组合………………………………… 5 设计计算………………………………………………………17 5.1 基本设计规定……………………………………………… 15 5.2 水平构件计算……………………………………………… 15 5.3 立杆计算……………………………………………………… 15 5.4 扣件抗滑承载力计算………………………………………… 15 5.5 立杆地基承载力计算………………………………………… 15 构造要求………………………………………………………19 6.1 立杆………………………………………………………… 15 6.2 水平杆……………………………………………………… 15 6.3 剪刀撑………………………………………………………… 15 6.4 其它………………………………………………………… 15 施 工…………………………………………………………13 7.1 施工准备…………………………………………………… 15 7.2 钢管、扣件管理…………………………………………… 15 7.3 地基与基础…………………………………………………… 157.4 搭设………………………………………………………… 15 7.5 验收………………………………………………………… 15 7.6 拆除…………………………………………………………… 151 总 则1.0.1 为了规范扣件式钢管模板支架的设计与施工， 确保安全生产 和工程质量，制定本规程。 1.0.2 本规程适用于工业与民用建筑水平混凝土结构工程施工中 模板支架的设计与施工。网架、钢结构的施工支撑架，斜向混
凝 土梁板结构的模板支架在考虑水平荷载影响后可参照使用。 1.0.3 建筑施工扣件式钢管模板支架的设计与施工除应符合本规 程的规定外，尚应符合国家和地方法律法规、标准的规定。8 安全管理…………………………………………………………17 附录 A 模板支架常用杆件截面特性……………………………17 附录 B 等跨连续梁内力和挠度系数表…………………………17 附录 C Q235-A 钢轴心受压构件稳定系数?………………………17 附录 D 等效计算长度系数μ和计算长度附加系数 k……………17 附录 E 钢管允许偏差……………………………………………17 附录 F 模板支架验收记录表………………………………………17 本规程用词说明…………………………………………………21 条文说明…………………………………………………………2312 术语与符号2.1 术 语 2.1.1 模板支架 formwork support 用于支撑水平混凝土结构模板的临时结构。 2.1.2 钢管 steel tube 用于搭设模板支架的专用材料，标准规格为φ48×3.5mm。 2.1.3 扣件 coupler 采用螺栓紧固的扣件连接件。 2.1.4 直角扣件 right-angle coupler 用于垂直交叉杆件间连接的扣件。 2.1.5 旋转扣件 swivel coupler 用于平行或交叉杆件间连接的扣件。 2.1.6 对接扣件 butt coupler 用于杆件对接连接的扣件。 2.1.7 底座 jack base 设于立杆底部的垫座。 2.1.8 垫板 bearing pad 设于立杆下的支承板。 2.1.9 立杆 upright tube 模板支架中垂直于水平面的竖向杆件。 2.1.10 水平构件 horizontal member 模板支架中水平布置的构件，包括底模、方木、横向和纵向 水平杆。 2.1.11 底模 bottom form 与新浇筑混凝土下表面直接接触的承力板。 2.1.12 方木 rectangular timber 支撑底模的矩形承力木材。2.1.13 水平杆 horizontal tube 模板支架中水平杆件。 2.1.14 横向水平杆 transverse horizontal tube 垂直于梁设置的水平杆。 2.1.15 纵向水平杆 longitudinal horizontal tube 沿梁长度方向设置的水平杆。 2.1.16 扫地杆 bottom horizontal tube 贴近楼（地）面，连接立杆根部的水平杆。 2.1.17 剪刀撑 diagonal bracing 模板支架中成对设置的交叉斜杆。 2.1.18 竖向剪刀撑 vertical diagonal bracing 沿模板支架竖直面设置的剪刀撑。 2.1.19 水平剪刀撑 horizontal diagonal bracing 沿模板支架水平面设置的剪刀撑。 2.1.20 抛撑 bracing skewed from lateral surface of formwork support 与模板支架外侧面斜交的杆件。 2.1.21 可调托座 adjustable shoring head 设于立杆顶部的能够调节高度的支撑件。 2.1.22 模板支架高度 height of formwork support 模板支架立杆底到新浇筑混凝土上表面的距离。 2.1.23 立杆步距 lift height 上下水平杆轴线间的距离
。 2.1.24 立杆间距 space between upright tubes 模板支架相邻立杆之间的轴线距离。 2.1.25 立杆纵距 longitudinal space between upright tubes 模板支架立杆的纵向间距。 2.1.26 立杆横距 transverse space between upright tubes 模板支架立杆的横向间距。 2.1.27 连墙件 connecting tube32连接模板支架与建筑物的杆件。 2.1.28 主节点 main node 立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。fm — 抗弯强度设计值； fa — 修正后的地基承载力特征值； fak — 地基承载力特征值； [ v ] — 容许挠度。 2.2.3 几何参数2.2 符 号 2.2.1 荷载和荷载效应 M — 弯矩设计值； Mw — 风荷载设计值产生的弯矩； Mwk —风荷载标准值产生的弯矩； Nut — 立杆轴向力设计值； Ni — 验算点处立杆附加轴力； ∑NGk — 恒载标准值产生的轴向力总和； ∑NQk — 活载标准值产生的轴向力总和； Q — 剪力设计值； R — 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向力设计值； p — 立杆基础底面处的平均压力； q — 均布荷载； P — 跨中集中荷载； v — 挠度； wk — 风荷载标准值； w0 — 基本风压；A — 截面面积，基础底面面积； H — 模板支架高度； W — 截面模量； a — 外伸长度、伸出长度； D — 钢管外直径； d — 钢管内直径 h — 立杆步距，方木高度； b — 方木宽度； i — 截面回转半径； I — 截面惯性矩； l — 长度、跨度； La — 模板支架的纵向长度； Lb — 模板支架的横向长度； la — 立杆纵距； lb — 立杆横距；l 0 — 计算长度。2.2.4 计算系数σ m — 弯曲正应力； σ — 正应力； τ — 剪应力。 2.2.2 材料性能和抗力 E — 弹性模量； Rc — 扣件抗滑承载力设计值； f — 钢材的抗拉、抗压强度设计值；4 5γ G — 永久荷载的分项系数；k — 计算长度附加系数； KH — 考虑模板支架高度的高度调降系数； kc — 地基承载力调整系数；μ — 考虑模板支架整体稳定因素的单杆计算长度系数； ? w — 挡风系数； μ z — 风压高度变化系数；μ s — 风荷载体型系数； ? — 轴心受压构件的稳定系数； λ — 长细比； [λ ] — 容许长细比。3.3 其 它 3.3.1 方木、底模的材料应符合现行国家标准《木结构工程施工质 量验收规范》（GB 50206）的有关规定。 3.3.2 模板支架中其它辅助材料的质量应符合相关规定。3 材 料3.1 钢 管 3.1.1 模板支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T 13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T 3092)中规定的3号普 通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T 700) 中Q235-A 级钢的规定。 3.1.2 模板支架的钢管应采用标准规格φ48×3.5
mm，壁厚不得小 模板支架的钢管应采用标准规格 × 标准规格φ ，壁厚不得小 于3.0mm。钢管上严禁打孔。 。 钢管上严禁打孔。 3.1.3 钢管尚应符合下列规定： 1 钢管的尺寸、表面质量和外形应分别符合7.2.3条的规定； 2 每根钢管的最大质量不宜大于25kg。 3.2 扣 件 3.2.1扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应 符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB 15831)的规定。采用 其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规 定后方可使用。 3.2.2 扣件应符合7.2.4条的规定。 3.2.3 模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N m时，不得 发生破坏。674 荷 载其它混凝土应根据实际重力密度确定； 2 钢筋自重标准值，对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的 钢筋自重标准值，对楼板可采用1.1kN/m3；对梁可采用1.5kN/m3。 当采用型钢混凝土结构时，型钢重量应根据实际情况确定。 4.2.3 施工人员及设备荷载标准值，按1.0 kN/m2取值。 4.2.4 振捣混凝土时产生的荷载标准值，对水平模板按2.0kN/m2取 值。 4.2.5 作用在模板支架上的水平风荷载标准值，应按下列公式计 算： wk=0.7?μz?μs?w0 式中：wk — 风荷载标准值（kN/m2） ； μz — 风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载 规范》（GB50009）的规定采用； （4.2.5）4 . 1 荷载分类 4.1.1 作用于模板支架上的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变 荷载（活荷载）。 4.1.2 永久荷载（恒荷载）包括：模板及支架自重、新浇混凝土自 重、钢筋自重。 4.1.3 可变荷载（活荷载）包括： 1 施工活荷载：施工人员及施工设备荷载、振捣混凝土时产 生的荷载； 2 风荷载。4 . 2 荷载标准值和荷载效应组合 荷载标准值和荷载效应组合 4.2.1 模板及支架的自重标准值应按下列规定取值： 1 模板自重标准值应根据模板设计图纸确定。无梁楼板及肋 形楼板模板的自重标准值，也可参照表4.2.1采用； 表4.2.1模板构件名称 无梁楼板模板 肋形楼板模板 （其中包括梁的模板）μs — 模板支架风荷载体型系数，按 4.2.7 条的规定采用； w0 — 基本风压（kN/m2） ，按现行国家标准《建筑结构荷 载规范》（GB50009）的规定采用。 4.2.6 模板支架的风荷载体型系数，应按表4.2.6的规定采用。 表 4.2.6 模板及支架的风荷载体型系数 μ s状 钢框架 胶合板模板 0.40 0.60 注： 1 模板支架 模 板 况 封闭式 敞开式 系 0 数模板自重标准值（kN/m ）木模板 0.30 0.50 组合钢模板 0.5 0.752w μstw1.0μstw 值可将模板支架视为桁架， 按现行国家标准 《建筑结构荷载规范》2 支架自重标准值
应根据模板支架布置确定。 4.2.2 钢筋混凝土自重标准值应按下列规定取值： 1 新浇混凝土自重标准值， 对普通混凝土可采用24kN/m3， 对（GB50009）有关规定计算。 2w 为挡风系数，? w = 1.2 An / Aw ，其中 An 为挡风面积； Aw 为迎风 面积。敞开式模板支架的 ? w 值应按 4.2.7 条的规定采用。894.2.7 敞开式模板支架的挡风系数，应按表 4.2.7 的规定采用。 表 4.2.7 步距 （m） 1.2 1.35 1.5 1.8 2.0 敞开式模板支架的挡风系数 ? w 值 纵 距（m） 1.2 0.115 0.110 0.105 0.099 0.096 1.5 0.105 0.100 0.095 0.089 0.086 1.8 0.099 0.093 0.089 0.083 0.080 2.0 0.097 0.091 0.087 0.080 0.077式中： AF — 结构模板纵向挡风面积（mm2）； wk — 风荷载标准值(N/mm2)，按 4.2.5 条的规定计算； La — 模板支架的纵向长度(mm)； la — 立杆纵距(mm)。 4.2.10 风荷载引起的计算单元立杆附加轴力按线性分布确定，如 图 4.2.10 所示。 最大附加轴力 N1,表达式为：N1 = 3FH (m + 1) Lb(4.2.10-1)4.2.8 对于风荷载作用在模板上的水平力，应进行整体侧向力计 算。 4.2.9 对于整体侧向力计算可采用简化方法计算。 若风荷载沿模板 支架横向作用，如图 4.2.9 所示，取整体模板支架的一排横向支架 作为计算单元，作用在计算单元顶部模板上的水平力 F 为：式中：F — 作用在计算单元顶部模板上的水平力(N)，按式 4.2.9 计算； H — 模板支架高度(mm)； n — 计算单元立杆数； m — 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，按下式计算： Lb — 模板支架的横向长度(mm)。N1 N2…… Nm L图 4.2.10 计算单元立杆附加轴力线性分布n ?1 ? 2 , ? m=? ? n ? 1, ?2 ?当n为奇数； 当 n 为偶数。(4.2.10-2)图 4.2.9 风荷载作用示意图F=0.85 ? AF ? wk ? la La(4.2.9)4.2.11 验算点处立杆附加轴力Ni按最大轴力N1及线性分布图 4.2.10确定。10114.2.12 若风荷载沿模板支架纵向作用，取整体模板支架的一排纵 向支架作为计算单元，立杆附加轴力按公式(4.2.9)、(4.2.10-1)和 (4.2.10-2)计算时，应将式中的La、Lb互换，la换为lb。若模板支架 双面敞开，则按模板支架周边长度的短向计算。 4.2.13 设计模板支架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现 的荷载取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按表4.2.13采 用。 表4.2.13计算项目 纵向、横向水平杆 强度与变形5 设计计算5.1 基本设计规定 5.1.1 模板支架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求， 采用 分项系数设计表达式进行设计。应进行下列设计计算： 1 水平杆件计算； 2 立杆稳定性计算； 3 连接扣件抗滑承载力计算； 4 立杆地基承载力计算； 5
应根据模板支架布置确定。 4.2.2 钢筋混凝土自重标准值应按下列规定取值： 1 新浇混凝土自重标准值， 对普通混凝土可采用24kN/m3， 对（GB50009）有关规定计算。 2w 为挡风系数，? w = 1.2 An / Aw ，其中 An 为挡风面积； Aw 为迎风 面积。敞开式模板支架的 ? w 值应按 4.2.7 条的规定采用。894.2.7 敞开式模板支架的挡风系数，应按表 4.2.7 的规定采用。 表 4.2.7 步距 （m） 1.2 1.35 1.5 1.8 2.0 敞开式模板支架的挡风系数 ? w 值 纵 距（m） 1.2 0.115 0.110 0.105 0.099 0.096 1.5 0.105 0.100 0.095 0.089 0.086 1.8 0.099 0.093 0.089 0.083 0.080 2.0 0.097 0.091 0.087 0.080 0.077式中： AF — 结构模板纵向挡风面积（mm2）； wk — 风荷载标准值(N/mm2)，按 4.2.5 条的规定计算； La — 模板支架的纵向长度(mm)； la — 立杆纵距(mm)。 4.2.10 风荷载引起的计算单元立杆附加轴力按线性分布确定，如 图 4.2.10 所示。 最大附加轴力 N1,表达式为：N1 = 3FH (m + 1) Lb(4.2.10-1)4.2.8 对于风荷载作用在模板上的水平力，应进行整体侧向力计 算。 4.2.9 对于整体侧向力计算可采用简化方法计算。 若风荷载沿模板 支架横向作用，如图 4.2.9 所示，取整体模板支架的一排横向支架 作为计算单元，作用在计算单元顶部模板上的水平力 F 为：式中：F — 作用在计算单元顶部模板上的水平力(N)，按式 4.2.9 计算； H — 模板支架高度(mm)； n — 计算单元立杆数； m — 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，按下式计算： Lb — 模板支架的横向长度(mm)。N1 N2…… Nm L图 4.2.10 计算单元立杆附加轴力线性分布n ?1 ? 2 , ? m=? ? n ? 1, ?2 ?当n为奇数； 当 n 为偶数。(4.2.10-2)图 4.2.9 风荷载作用示意图F=0.85 ? AF ? wk ? la La(4.2.9)4.2.11 验算点处立杆附加轴力Ni按最大轴力N1及线性分布图 4.2.10确定。10114.2.12 若风荷载沿模板支架纵向作用，取整体模板支架的一排纵 向支架作为计算单元，立杆附加轴力按公式(4.2.9)、(4.2.10-1)和 (4.2.10-2)计算时，应将式中的La、Lb互换，la换为lb。若模板支架 双面敞开，则按模板支架周边长度的短向计算。 4.2.13 设计模板支架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现 的荷载取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按表4.2.13采 用。 表4.2.13计算项目 纵向、横向水平杆 强度与变形5 设计计算5.1 基本设计规定 5.1.1 模板支架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求， 采用 分项系数设计表达式进行设计。应进行下列设计计算： 1 水平杆件计算； 2 立杆稳定性计算； 3 连接扣件抗滑承载力计算； 4 立杆地基承载力计算； 5
5 模板支架整体抗倾覆验算。 5.1.2 计算构件的强度、稳定性时，应采用荷载效应基本组合的设 计值。 1 永久荷载的分项系数：对由永久荷载效应控制的组合，取 1.35；对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； 2 可变荷载分项系数：取1.4。 5.1.3 当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。 5.1.4 模板支架计算时，应先确定计算单元，明确荷载传递路径， 并根据实际受力情况绘出计算简图。 5.1.5 钢管截面特性取值应根据材料进场后的抽样检测结果确定。 无抽样检测结果时，可按附录A查取相关数据。 5.1.6 优先选用在梁两侧设置立杆的支撑模式， 通过调整立杆纵向 间距使其满足受力要求。在梁两侧设置立杆的基础上再在梁底增 设立杆时，应按等跨连续梁进行计算，按附录B查取相关系数。 5.1.7 钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.7采用。荷载效应组合荷载效应组合 永久荷载(不包括支架自重)+施工均布活荷载 ①永久荷载(包括支架自重)+施工均布活荷载立杆稳定②永久荷载（包括支架自重）+0.85（施工活荷载+风 荷载）1213表5.1.7Q235钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）抗拉、抗压强度设计值f 抗弯强度设计值fm 弹性模量E 205 205 2.06×1055.2 水平构件计算 5.2.1 模板支架水平构件的抗弯强度应按下列公式计算：σm =5.1.8 扣件、底座的承载力设计值应按表5.1.8采用。 表5.1.8 扣件、底座的承载力设计值（kN）项 目 对接扣件（抗滑） 直角扣件、旋转扣件（抗滑） 底座（抗压） 承载力设计值 3.20 8.00 40.00式中： σ m— 弯曲应力（N/mm2） ； M — 弯矩设计值(N?mm)，应按 5.2.2 条的规定计算； ，按附录 A 采用； W ― 截面模量（mm3） f m— 抗弯强度设计值（N/mm2） 根据构件材料类别按表 ， 5.1.7、5.1.9 采用。 5.2.2 模板支架水平构件弯矩设计值应按下列公式计算： M=M ≤ fm W（5.2.1）注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N m，且不应大于65N m。γ G ∑MGk + 1.4∑MQk（5.2.2）5.1.9 木材的强度设计值与弹性模量可参照表5.1.9采用。 表5.1.9名 方 称 木木材强度设计值和弹性模量参考值（N/mm2）抗弯强度设计值 fm 13 15 抗剪强度设计值 fv 1.3 1.4 弹性模量E 9000 6000胶合板5.1.10 受压构件的长细比不应超过表5.1.10中规定的容许值。 表5.1.10 受压构件的容许长细比构件类别 立 杆 剪刀撑中的压杆 容许长细比[λ] 210 250式中： γ G —永久荷载的分项系数：对由可变荷载效应控制的组 合，应取1.2；而对由永久荷载效
应控制的组合，应取1.35。 ∑MGk — 模板自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生 的弯矩总和； ∑MQk — 施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产 生的荷载标准值产生的弯矩总和。 5.2.3 水平构件中的底模、方木应按下列公式进行抗剪强度计算： 3Q τ = ≤ fV （5.2.3） 2bh 式中： τ — 剪应力（N/mm2） ； Q — 剪力设计值（N）； b ― 构件宽度（mm） ； h — 构件高度（mm）； ，根据构件材料类别按表 fV — 抗剪强度设计值（N/mm2） 5.1.9 采用。 5.2.4 模板支架水平构件的挠度应符合下列公式规定：1415v≤ [v] 式中：v — 挠度(mm)； 简支梁承受均布荷载时： v =（5.2.4）5ql4384 EI简支梁跨中承受集中荷载时： v = 等跨连续梁的挠度见附录 B。 其中，q — 均布荷载(N/mm)； P — 跨中集中荷载(N)； E — 弹性模量(N/mm2)； I — 截面惯性矩(mm4)； l — 梁的计算长度(mm)。 [v]— 容许挠度，不应大于受弯构件计算跨度的 10mm。 5.2.5 计算横向、纵向水平杆的内力和挠度时，横向水平杆宜按简 支梁计算；纵向水平杆宜按三跨连续梁计算。1 150Pl348 EI式中：Nut — 计算段立杆的轴向力设计值（N）； ∑NGk — 模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准 值产生的轴向力总和（N）； ∑NQk — 施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产 生的荷载标准值产生的轴向力总和（N）。 5.3.2 对单层模板支架，立杆的稳定性应按下列公式计算： 不组合风荷载时：N utAK H组合风荷载时：≤ f（5.3.2-1）N utAK H或+Mw W≤ f（5.3.2-2）对两层及两层以上模板支架，考虑叠合效应，立杆的稳定性 应按下列公式计算： 不组合风荷载时：1.05N utAK H组合风荷载时：≤ f（5.3.2-3）1.05N ut5.3 立杆计算 5.3.1 计算立杆段的轴向力设计值Nut，应按下列公式计算： 不组合风荷载时： Nut = γ G ∑NGk + 1.4∑NQk 组合风荷载时： Nut = γ G ∑NGk + 0.85×1.4∑NQk （5.3.1-2） （5.3.1-1）AK H+Mw W≤ f（5.3.2-4）式中：Nut — 计算立杆段的轴向力设计值（N） ； ? — 轴心受压立杆的稳定系数， 应根据长细比λ 由附录 C 采用；λ — 长细比， λ =l0 ； il0 — 立杆计算长度（mm） ，按 5.3.3 条的规定计算；1716i — 截面回转半径（mm） ，按附录 A 采用； A — 立杆的截面面积（mm2） ，按附录 A 采用； KH — 高度调整系数，模板支架高度超过 4m 时采用，按 5.3.4 条的规定计算； Mw — 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N?mm） ，应
按 5.3.5 条的规定计算； W ― 截面模量（mm3） ，按附录 A 采用； f — 钢材的抗压强度设计值（N/mm2） ，按表 5.1.7 采用。 5.3.3 立杆计算长度 l0 应按下列表达式计算的结果取最大值：式中：Mwk — 风荷载标准值产生的弯矩（N?mm） ； 2 wk — 风荷载标准值(N/mm )，按 4.2.5 条的规定计算； la — 立杆纵距(mm)； h — 立杆步距(mm)。 5.3.6 考虑风荷载产生的附加轴力， 验算边梁和中间梁下立杆的稳 定性，对单层支架按下式重新验算： N + Ni (5.3.6-1) σ = ut ≤ fAK Hl0 = h + 2a l0 = k μ h式中：h — 立杆步距（mm）；（5.3.3-1） （5.3.3-2）对两层及两层以上支架，考虑叠合效应，按下式验算： 1.05 N ut + N i (5.3.6-2) σ= ≤ fAK H式中：Ni — 验算立杆的附加轴力； 其它参数与公式(5.3.2-1)相同。a — 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑 点的长度（mm）； k — 计算长度附加系数，按附录 D 计算； μ — 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按附 录 D 采用。 5.3.4 当模板支架高度超过 4m 时， 应采用高度调整系数 KH 对立杆 的稳定承载力进行调降，按下列公式计算： 1 KH = （5.3.4） 1 + 0.005( H ? 4) 式中：H — 模板支架高度(m)。 5.3.5 由风荷载产生的弯矩设计值 Mw，应按下列公式计算： 5.4 扣件抗滑承载力计算 5.4.1 对单层模板支架，纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的 抗滑承载力应按下列公式计算： R≤Rc （5.4.1-1）对两层及两层以上模板支架，考虑叠合效应，纵向或横向水 平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力应按下列公式计算： 1.05R≤Rc （5.4.1-2）式中： — 纵向、 R 横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 （kN） ； Rc — 扣件抗滑承载力设计值，应按表 5.1.8 采用。 5.4.2 R≤8.0 kN 时，可采用单扣件； 8.0kN12.0 kN 时，应采用可调托座。M w = 0.85 × 1.4 M wk =0.85 × 1.4 wk la h 2 10（5.3.5）18196 构造要求5.5 立杆地基承载力计算 5.5.1 立杆基础底面的平均压力应满足下列公式的要求： p ≤ faN 式中：p — 立杆基础底面的平均压力(N/mm )， p= ； A26.1 立 杆 （5.5.1） 6.1.1 立杆支承在土体上时，地基承载力应满足受力要求，防止产 生不均匀沉降。不能满足要求时，应对土体采取压实、铺设块石 或浇筑混凝土垫层等措施。立杆底部应设置底座或垫板。 6.1.2 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角 模板支架必须设置纵、 必须设置纵 横向扫地杆。 扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦 处的立杆上， 扣件固
定在距底座上皮不大于 处的立杆上 应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基 础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨 础不在同一高度上时， 与立杆固定，高低差不应大于1m。 与立杆固定，高低差不应大于 。靠边坡上方的立杆轴线到边坡 的距离不应小于500mm。 的距离不应小于 。 6.1.3 当采用在梁底设置立杆的支撑方式时， 宜采用可调托座直接 传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水 平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏 差不应大于25mm。 6.1.4 当在立杆底部或顶端设置可调托座时， 其调节螺杆的伸缩长 度不应大于200mm。 6.1.5 立杆的纵横距离不应大于1200mm；对高度超过8m，或跨度 超过18m， 或施工总荷载大于10kN/m2， 或集中线荷载大于15kN/m 的模板支架，立杆的纵横距离除满足设计要求外，不应大于 900mm。 6.1.6 模板支架底层步距，除满足设计要求外，不应大于2m，其 余步距不应大于1.8m。 立杆接长除顶步可采用搭接外， 其余各步接头必须 必须采用对接 6.1.7 立杆接长除顶步可采用搭接外， 其余各步接头必须采用对接 扣件连接。对接、搭接应符合下列规定： 扣件连接。对接、搭接应符合下列规定： 立杆上的对接扣件应交错布置， 1 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应 设置在同步内； 设置在同步内；N —上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(N)； A — 立杆的基础底面面积(mm2)； fa — 修正后的地基承载力特征值(N/mm2)，按5.5.2规定计 算。 5.5.2 修正后的地基承载力特征值 fa 按下列公式计算： fa = kc?fak （5.5.2）式中：kc —地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取 0.4；对粘土应取0.5；对岩石、混凝土应取1.0。 fak — 地基承载力特征值(N/mm2)，应按现行国家标准《建筑 地基基础设计规范》（GB50007）有关规定采用。 5.5.3 对搭设在楼面和地下室顶板上的模板支架， 应对楼面承载力 进行验算。20212 搭接长度不应小于 ，应采用不少于2个旋转扣件固定， 搭接长度不应小于1m，应采用不少于 个旋转扣件固定 个旋转扣件固定， 端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。 。 端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 6.1.8 立杆接长时， 立杆接长时， 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度 方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不 方向错开的距离不宜小于 ， 宜大于步距的1/3。 宜大于步距的 。1 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应
于6m，剪刀撑斜 杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆 的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根； 2 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接； 3 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出 端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm； 4 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格 总数的1/3。6.2 水平杆 6.2.1 水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭 接应符合下列规定： 1 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设 置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错 开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于 纵距的确1/3； 2 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定， 端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。 主节点处必须设置一根横向水平杆， 6.2.2 主节点处必须设置一根横向水平杆， 用直角扣件扣接且严禁 拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。 拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于 。 6.2.3 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。6.4 其 它 6.4.1 模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次 浇筑。水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注。 6.4.2 模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件 （墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。 6.4.3 斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设 置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。 6.4.4 模板支架的整体高宽比不应大于5。 6.4.5 对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于 10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，宜采用钢格构 柱、钢托架或钢管门型架等组合支撑体系。6.3 剪刀撑 6.3.1 模板支架高度超过4m应按下列规定设置剪刀撑： 1 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一 道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置； 2 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步 设置一道水平剪刀撑。 6.3.2 剪刀撑的构造应符合下列规定：22237 施 工7.1 施工准备 7.1.1 扣件式钢管模板支架施工前必须编制专项施工方案。 扣件式钢管模板支架施工前必须编制专项施工方案。 必须编制专项施工方案 7.1.2 模板支架专项施工方案应结合工程结构的不同高度、跨度、 荷载和工艺制定，并应包括如下内容： 1 工程概况； 2 支撑系统强度、刚度和稳定性计算（包括扣件抗滑移、地 基或楼板承载力验算）； 3 支撑材料的选用、规格尺寸及接头方法、剪刀撑
撑等构造措 施； 4 模板支架搭设平面、立面布置图、细部构造大样图； 5 混凝土浇捣程序及方法、模板支撑的安装拆除顺序以及其 他安全技术措施； 6 模板支架验收。 宜采用相关专业软件进行计 7.1.3 模板支架专项施工方案编制时， 算。 7.1.4 模板支架专项施工方案应由施工企业技术负责人批准， 并报 总监理工程师批准。 7.1.5 对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于 10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，应组织专家论 证，必要时应编制应急预案。 7.1.6 模板支架搭设前， 应由项目技术负责人向全体操作人员进行 安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统 一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技 术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件 上签字确认。 7.2 钢管、扣件管理7.2.1 采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位 的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生 产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不 得进入施工现场。 7.2.2 搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测， 搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测， 抽检数量按有关规定执行。 抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使 用。 7.2.3 钢管外观质量要求： 1 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、 硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 2 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢 管的弯曲变形应符合附录E的规定； 3 钢管应进行防锈处理。 7.2.4 扣件外观质量要求： 1 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用； 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用； 2 扣件应进行防锈处理。 7.2.5 经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、 平稳，堆放场地不得有积水。 7.2.6 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件 的来源、数量和质量检验等情况。7.3 地基与基础 7.3.1 模板支架地基与基础的施工，必须根据支架搭设高度、搭设 场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收 规范》（GB50202）的有关规定进行。同时应满足5.5节的承载力 要求。 7.3.2 应清除搭设场地杂物平整搭设场地并使排水畅通。 7.3.3 模板支架地基与基础经验收合格后， 应按施工组织设计的要 求放线定位。24257.4 搭 设 7.4.1 底座安放应符合下列规定： 1 底座、垫板均应准确地放在定位线上； 2 垫板厚度不小于50mm 的木垫板，也可采用槽
钢。 7.4.2 相邻立杆的对接扣件不得在同一水平内，错开距离应符合 6.1.7条的规定。 7.4.3 纵向横向扫地杆搭设应符合6.1.2 条的构造规定。 7.4.4 剪刀撑搭设应符合6.3节的构造规定。 7.4.5 扣件安装应符合下列规定： 1 扣件规格必须与钢管外径相匹配； 2 螺栓拧紧扭力矩不应小于40N m，且不应大于65N m； 3 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的 直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； 4 对接扣件开口应朝上或朝内； 5 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。表7.5.5项 次扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准检查项目 连接立杆与纵 （横） 向水平杆或 剪刀撑的扣件； 接 长立杆、 纵向水平 杆或剪刀撑的扣 件 连接横向水平 杆与纵向水平杆 的扣件 （非主节点 处） 安装扣件数量 （个） 51~90 91~150 151~280 281~500 501~1200 1201~3200 51~90 91~150 151~280 281~500 501~1200 1201~3200 抽检数量 （个） 5 8 13 20 32 50 5 8 13 20 32 50 允许的 不合格数 0 1 1 2 3 3 1 2 3 5 7 10122 对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于 10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，梁底水平杆与 立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。 3 拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要 求。 应检查 7.5.6 对下层楼板或地下室顶板采取加固措施的模板支架， 加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。 7.5.7 模板支架验收后应形成记录，记录表式见附录F。7.5 验 收 7.5.1 模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。 7.5.2 项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应 参加模板支架的验收。 或跨度超过18 m， 或施工总荷载大于10kN/m2， 7.5.3 高度超过8m， 或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，施工企业的相关部门应参 加验收。 7.5.4 模板支架验收应根据经批准的专项施工方案， 检查现场实际 搭设情况与方案的符合性。 抽样方 7.5.5 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查， 法应按随机分布原则进行。 1 抽样检查数量与质量判定标准，应按表7.5.5确定。267.6 拆除 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求， 7.6.1 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求， 当设计 无具体要求时，混凝土强度应符合表7.6.1的规定。 的规定。 无具体要求时，混凝土强度应符合表 的规定 表7.6.1 底模及其支架拆除时的混凝土强度要求27构件类型 板 梁、拱、壳 悬臂构件构件跨度（m） ≤2 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 ＞8 —达到设计的混凝土立方体抗压 强度标准值的百分率（%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥7
5 ≥100 ≥1008 安全管理8.0.1 模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准 特种 模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准 和拆除人员 《 作业人员安全技术考核管理规则》 （GB5036）考核合格的专业架 作业人员安全技术考核管理规则》 （ ） 子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 8.0.2 搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 8.0.3 钢管、扣件质量与搭设质量，应按第7章的规定进行检查验 收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。 8.0.4 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不 作业层上的施工荷载应符合设计要求 不得超载。 合设计要求， 得与模板支架相连。 得与模板支架相连。 8.0.5 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。 8.0.6 当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使 当模板支架基础下或相邻处有设备基础、 管沟时， 用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。 用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。 8.0.7 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支 架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除 积雪。 8.0.8 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状 态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应 立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的 应急措施，并进行加固处理。 8.0.9 混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝 土超高堆置。 8.0.10 工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场 临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。 8.0.11 在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专 人看守。 8.0.12 模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专 人看守，严禁非操作人员入内。7.6.2 模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底， 并做好交底书 面手续。 7.6.3 模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。 7.6.4 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段 拆除作业必须由上而下逐步进行， 严禁上下同时作业。 拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架， 拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接 件必须随支架逐层拆除， 件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆 除支架。 除支架。 7.6.5 多层建筑的模板支架拆除时，
应保留拆除层上方不少于二层 的模板支架。 7.6.6 卸料时应符合下列规定： 1 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面； 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面； 2 运至地面的钢管、扣件应按7.2.3、7.2.4条的规定及时检查、 整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆 存放。2829附录A 模板支架常用杆件截面特性表A类 别 冷弯 薄壁 型钢 钢管 规 格 (mm) φ48×3.0 φ48×3.2 φ48×3.5 50×50 90×60 方木 100×50 100×100 25.0~32.5 50.0~65.0 50.0 100.0 416.67 833.33 83.33 166.66 28.90 28.90附录B 等跨连续梁内力和挠度系数表表B-1回转半径 i (mm) 15.94模板支架常用杆件截面特性理论重量 (N/m) 33.3 35.5 38.4 12.5~16.3 27.0~35.1 截面积 A (×102) mm2 4.24 4.50 4.89 25.0 54.0 惯性矩 I (×104 mm4) 10.78 11.36 12.19 52.08 364.50 截面模量 W (×103 mm3) 4.493 4.732 5.077 20.83 81.00二等跨梁内力和挠度系数荷 载 图q序 次跨内最大 弯矩M1 M2支座弯矩MB VA剪 力VB 左 VB 右-0.625 0.625跨度中点 挠度w1 W2VC115.89 15.8 14.45Al (M 1 )B (M 2 )lC0.0700.070-0.125 0.375-0.3750.5210.521FF B l C2 3Al0.1560.156-0.1880.312-0.688 0.688-0.3120.9110.911F A lF BF lF C0.2220.222-0.3330.66717.34-1.333 1.333-0.6671.4661.466注：1 在均布荷载作用下：M =表中系数× ql 2 ； V =表中系数× ql ；V =表 中系数× ql 4 /100 EI 。 2 在集中荷载作用下：M =表中系数× Fl ； V =表中系数× F ；V =表 中系数× Fl 3 /100 EI 。表B-2 注： 1 钢管截面特性计算公式：序 次 荷 载 图三等跨梁内力和挠度系数跨内最大 支座弯矩 弯矩 M1 M2 MB MC V Aq剪 力 VB 左 VC 左 V w1 VB 右 VC 右 D跨度中点 挠度 w2 w3Ι=π64(D4d4)d4 W = ?D ? D 32 ? ?3π ?? ? ?1 i= D2 + d 2 41 2A l (M1)BC l (M2)D l (M1 )0.080 0.025 -0.100 -0.100 0.400-0.600 -0.500 -0.400 0.677 0.052 0.677 0.500 0.600式中：D — 钢管外直径； d — 钢管内直径。 2 方木截面特性计算公式：AF l (M1) BF C l (M2)F D l (M1)0.175 0.100 -0.150 -0.150 0.350-0.650 -0.500 -0.350 1.146 0.208 1.146 0.5060.650F FF F l CF F l Dbh3 I= 12式中：b — 方木宽度； h — 方木高度。bh 2 W= 6i = 0.289h3AlB0.244 0.067 -0.267 -0.267 0.733-1.267 -1.000 -0.733 1.883 0.216 1.883 1.000 1.267注：1 在均布荷载
用下：M =表中系数× ql 2 ； V =表中系数× ql ；V =表 中系数× ql 4 /100 EI 。 2 在集中荷载作用下：M =表中系数× Fl ； V =表中系数× F ；V =表 中系数× Fl 3 /100 EI 。3031附录C表Cλ 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 0 1.000 0.974 0.947 0.918 0.886 0.852 0.818 0.775 0.722 0.661 0.588 0.516 0.452 0.396 0.349 0.308 0.274 0.245 0.220 0.199 0.180 0.164 0.150 0.138 0.127 0.117Q235-A钢轴心受压构件稳定系数?Q235-A 钢轴心受压构件的稳定系数?1 0.997 0.971 0.944 0.915 0.882 0.849 0.814 0.770 0.716 0.654 0.580 0.509 0.446 0.391 0.344 0.305 0.271 0.243 0.218 0.197 0.179 0.163 0.149 0.137 0.126 — 2 0.995 0.968 0.941 0.912 0.879 0.846 0.810 0.765 0.710 0.648 0.573 0.502 0.440 0.386 0.340 0.301 0.268 0.240 0.216 0.195 0.177 0.161 0.148 0.136 0.125 — 3 0.992 0.966 0.938 0.909 0.875 0.843 0.806 0.760 0.704 0.641 0.566 0.496 0.434 0.381 0.336 0.298 0.265 0.237 0.214 0.193 0.175 0.160 0.146 0.135 0.124 — 4 0.989 0.963 0.936 0.906 0.872 0.839 0.802 0.755 0.698 0.634 0.558 0.489 0.428 0.376 0.332 0.294 0.262 0.235 0.211 0.191 0.174 0.159 0.145 0.133 0.123 — 5 0.987 0.960 0.933 0.903 0.868 0.836 0.797 0.750 0.692 0.626 0.551 0.483 0.423 0.371 0.328 0.291 0.259 0.232 0.209 0.189 0.172 0.157 0.144 0.132 0.122 — 6 0.984 0.958 0.930 0.899 0.864 0.832 0.793 0.744 0.686 0.618 0.544 0.476 0.417 0.367 0.324 0.287 0.256 0.230 0.207 0.188 0.171 0.156 0.143 0.131 0.121 — 7 0.981 0.955 0.927 0.896 0.861 0.829 0.789 0.739 0.680 0.611 0.537 0.470 0.412 0.362 0.320 0.284 0.253 0.227 0.205 0.186 0.169 0.154 0.141 0.130 0.120 — 8 0.979 0.952 0.924 0.893 0.858 0.825 0.784 0.733 0.673 0.603 0.530 0.464 0.406 0.357 0.316 0.281 0.251 0.225 0.203 0.184 0.167 0.153 0.140 0.129 0.119 — 9 0.976 0.949 0.921 0.889 0.855 0.822 0.779 0.728 0.667 0.595 0.523 0.458 0.401 0.353 0.312 0.277 0.248 0.223 0.201 0.182 0.166 0.152 0.139 0.128 0.118 —附录D 等效计算长度系数μ和计算长度附加系数k表D-1 模板支架的等效计算长度系数μh / la h / lb1 1.2 1.4 1.6 1.8 21 1.845 1.804 1.782 1.768 1.757 1.7491.2 1.804 1.720 1.671 1.649 1.633 1.6231.4 1.782 1.671 1.590 1.547 1.522 1.5071.6 1.768 1.649 1.547 1.473 1.432 1.4091.8 1.757 1.633 1.522 1.432 1.368 1.3292 1.749 1.623 1.507 1.409 1.329 1.272注：h — 立杆步距（m） ； la — 立杆纵距（m） ；lb — 立杆横距（m） 。 当 h / l a 或 h / l b 大于 2 时，应按 2.0 取值。表D-2步距 h(m)计算长度附加系数kh ≤ 0.91.2430.9
搭设班组 操作人员 持证人数 专项方案编审 程序符合性 钢 管 扣 件钢管允许偏差允许偏差 ?（mm） 示意图模板支架验收记录表高度 跨度 班组长 证书符合性 技术交底 情况 安全交底 情况 最大荷载焊接钢管尺寸 (mm), 外径 48 壁厚 3.5-0.5 -0.5进场前质量验收情况 材质、规格与方案的符合性 使用前质量检测情况 外观质量检查情况 检查内容 允许偏差 +30mm +30mm +50mm ≤0.75%且 ≯60mm 40—65 N·m 方案 要求 实际质量情况 符合 性2钢管两端面切 斜偏差1.70塞尺， 拐角尺立杆 间距 步梁底 板底 距3钢管外表面锈 蚀深度≤0.50游标卡 尺立杆垂直度 扣件拧紧4钢管弯曲： a 各种杆钢管的 端部弯曲 l≤ 1.5m b 立杆钢管弯曲 3m
语 …………………………………………………… 13 2.2 符号……………………………………………………… 13 材 料……………………………………………………… 13 3.1 钢管……………………………………………………… 13 3.2 扣件……………………………………………………… 13 3.3 其它……………………………………………………… 13 荷 载……………………………………………………… 15 4.1 荷载分类………………………………………………… 15 4.2 荷载标准值和荷载效应组合…………………………… 15 设计计算……………………………………………………17 5.1 基本设计规定…………………………………………… 15 5.2 水平构件计算…………………………………………… 15 5.3 立杆计算………………………………………………… 15 5.4 扣件抗滑承载力计算…………………………………… 15 5.5 立杆地基承载力计算…………………………………… 15 构造要求……………………………………………………19 6.1 立杆……………………………………………………… 15 6.2 水平杆…………………………………………………… 15 6.3 剪刀撑…………………………………………………… 15 6.4 其它……………………………………………………… 15 施 工………………………………………………………13 7.1 施工准备………………………………………………… 15 7.2 钢管、扣件管理………………………………………… 15 7.3 地基与基础……………………………………………… 1538 391 总则2 术语与符号1.0.1~1.0.3 扣件式钢管模板支架因其施工方便，适用性强等特点 在多、高层建筑现浇混凝土施工中被广泛使用。近年来浙江省发 生的多起扣件式钢管模板支架倒塌事故引起了国内外专家学者的 极大关注。浙江省建设厅专门立项研究扣件式钢管模板支架的安 全性。在对浙江省内 10 个施工现场调查研究基础上，开展了扣件 式钢管模板支架安全风险的研究工作，在推广和应用中取得了较 为丰富的成果，为制定地方规程创造了条件。本规程的制定遵循 了《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑地基基础设 计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构可靠度设计统一标准》 （GB50068-2001）等现行国家规范和标准，密切结合了浙江省建 设厅项目科研成果。 本规程主要针对工业与民用建筑水平混凝土结构工程施工中 模板支架的设计与施工。当模板支架的受力情况、构件材料性能 等基本条件与本规程的编制依据不同时，则需要考虑具体情况， 酌情参
照使用本规程。2.1 术 语 本节术语所述模板支架有关杆件的位置示于下图。梁侧模底模方木 纵向水平杆 立杆横距 横向水平杆2.2 符 号 本规范的符号采用现行国家标准《工程结构设计基本术语和 通用符号》（GBJ132）的规定。40413 材料3.1 钢 管 3.1.1 引用了国家行业标准 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范》（JGJ130）的相关规定。 3.1.2 标准规格为φ48×3.5mm的钢管具有使用性能好的特点， 在浙 江省建筑工程模板支架和脚手架使用中占有主导地位，原部分施 工企业使用的φ51×3mm已淡出市场，故本规程不再涉及。 由于钢管壁厚对模板支架稳定承载力有显著影响，而调查研 究和试验资料证实，目前钢管普遍存在壁厚不足的问题，因此增 加了钢管壁厚不得小于3.0mm的规定。4 荷载4 . 1 荷载分类 4.1.1 ~ 4.1.3永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）分类根据 现行《国家标准建筑结构荷载规范》（GB50009）2.1.1、2.1.2条 确定。 4 . 2 荷载标准值和荷载效应组合 4.2.1 现行国家行业标准 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》（JGJ130）未考虑模板支架自重荷载随着搭设高度的增加而 带来的不利影响，在立杆计算（尤其是支架高度超过4ｍ）时增加 模板支架的自重荷载，可以使荷载计算更符合实际情况。 经测算，一般情况下支架自重按模板支架高度以0.15kN/m取 值，可以反映这一影响。 考虑到采 4.2.2 对新浇混凝土和钢筋的自重标准值取值作了说明。 用其它混凝土（如重晶石混凝土）和型钢混凝土时，其自重标准 值要大于规定的数值，要求对此应根据实际情况确定。 按作用于水平模板面的均布荷 4.2.3 施工人员及设备荷载标准值， 载考虑，根据工程实际情况，统一按1kN/m2计算。 4.2.8 考虑到水平结构边梁受到风荷载的直接作用， 且还有如混凝 土输送泵等水平力对模板支撑架的作用，确实会对模板支架的整 体稳定性产生不利影响，增加对模板支撑架整体作用的水平力作 用，以水平结构边梁上风荷载的形式出现。3.2 扣 件 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 3.2.1 引用了国家行业标准 规范》（JGJ130）的相关规定。 3.2.3 我国目前各生产厂的扣件螺栓所采用的材质差异较大， 检查 表明，当螺栓扭力矩达70N m时，大部分螺栓已滑丝不能使用。 3.3 其 他 3.3.1～3.3.2 对模板支架中的方木、 底模及其他辅助材料的质量作 ～ 了相关规定。42435 设计计算5.1 基本设计规定 5.1.2 根据《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068）7.0.4条 规定：永久荷载的分项系数：当其效应对结构不利时
，对由可变 荷载效应控制的组合， 应取1.2； 而对由永久荷载效应控制的组合， 应取1.35。对于模板支架而言，永久荷载效应一般起到控制作用， 故取永久荷载分项系数为1.35。计算表明，当楼板厚度不大于 120mm时，可变荷载设计值大于永久荷载设计值，属由可变荷载 将就控制的组合，此时，永久荷载分项系数可取1.2。 5. 1.5 基于市场上钢管质量的现状，规定必须根据抽样检测结果 确定钢管截面特性，防止数据取值偏大而使计算偏于不安全，同 时提供了附录A，便于查找相关数据。 5. 1.6从受力合理性考虑，应优先选用在梁两侧设置立杆的支撑模 式。因梁宽较大而必须在在梁两侧设置立杆的基础上再在梁底增 设立杆时， 则应按等跨连续梁进行计算。 附录B提供了典型的二等 跨和三等跨的内力和挠度系数表，便于查找。5.2 水平构件计算 5.2.1～5.2.5 典型的模板支架的传力路线为：荷重——底模——方 ～ 木——横向水平杆——纵向水平杆——扣件——立杆。底模、方 木、横向和纵向水平杆作为支撑体系中的受力构件，应对其抗弯 和挠度进行计算。本节以模板支架水平构件作为其统称。5.3 立杆计算5.3.2现行国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》（JGJ130）未考虑模板支架搭设高度对整体稳定性产生的不 利影响，这是不够合理的。本规程借鉴英国标准，对于高度大于 4m 模板支架的稳定承载力进行调降，立杆稳定性计算公式也相 应作了修正， 增加高度调整系数KH ， 以反映搭设高度对模板支架 稳定承载力的影响。 对于连续浇筑的多层建筑， 考虑了上层模板支架传下的荷载， 将立杆的轴力利用修正系数进行调整。根据现场实测，修正系数 在1.05~1.10之间。考虑到其变异性、安全性和实际操作性，取修 正系数为1.05。 5.3.3现行国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》（JGJ130）中，外脚手架的立杆计算长度采用l0 = kμh，模板 支架的立杆计算长度则采用l0 = h+2a。当某模板支架步距1800、a =300，可求得l0=1.8+2×0.3=2.4m；若某外架步距同样为1800，横 距1050，连墙杆三步四跨时l0 =3.53m，二步三跨时l0 = 3.12m。显 然，后者偏于不安全。因此对扣件式钢管模板支架的稳定承载力 进行了理论分析。 虽然扣件式钢管模板支架通过设置剪刀撑确保构架整体性和 稳定性的要求，但在垂直荷载作用下 ，其节点仍可发生位移，因 此，可将其视为“有侧移多层框架”进行分析。根据《钢结构设 计规范》 （GB 50017—2003）的附表D-2，有侧移多层框架柱的计 算长度系数μ取决于其上、下节点各相交杆件线刚度的比值K1和 K2。 线刚
度 i 由下式确定 EI i= l 式中：E — 杆件材料的弹性模量； I — 杆件横截面的惯性矩； l — 杆件的几何长度。 K1 和 K 2 分别为相交于柱上端和下端的线刚度之和与柱线刚4445度之和的比值，即K1 = iA左 + iA右 iA上 + iAB， K2 =iB左 + iB右 iB下 + iAB式中： iA左 、 iA右 — 分别为上节点 A 左、右横杆的线刚度； iB左 、 iB右 — 分别为下节点 B 左、右横杆的线刚度； iA上 — 节点 A 之上立杆的线刚度； iB下 — 节点 B 之下立杆的线刚度； iAB —被验算立杆 AB 的线刚度。 由于扣件式钢管模板支架的杆件为同一规格钢管， E 、I 值 其 相同，因此， K1 和 K 2 只与杆长有关，即 1 1 1 1 + + l l lA左 lA右 K1 = ， K 2 = B左 B右 1 1 1 1 + + lB下 lAB lA上 lAB 当扣件式钢管模板支架为统一构造尺寸，即立杆长度 lAB = lA上 = lB下 = 步距h ，横杆长度 lA左 = lA右 = lB左 = lB右 =立杆纵距 la 或立杆横距 lb ，则立杆计算长度系数μ仅与 h la 和 h / lb 有关，且 μ随 h la ( h / lb )的增加而减少。 但是《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）的附表 D-2 的 适用对象应是钢柱与钢梁的节点为“刚接”的框架，而扣件节点是 介于铰接与刚接之间的“半刚性连接”。这就导致了按附表 D-2 推 导的计算长度偏小，计算承载力偏高。因此，对扣件式钢管模板 支架稳定承载力进行了理论分析。在直角扣件抗扭刚度试验基础 上，考虑扣件连接的半刚性，建立了扣件式钢管模板支架稳定承 载能力分析的三维有限元模型；然后采用非线性屈曲方法，计算 了在步距 h=1.2、1.3、1.4、1.5、1.6、1.7、1.8 m 情况下， h la 、 h / lb =1.0~2.0 时，不同搭设变量下的稳定承载力。为方便应用于 实际工程，将整架视为中心受压杆，把模板支架的稳定承载力转 换为计算长度系数 μ。 结果表明步距不同但 h la 、h / lb 相同时计算 长度系数 μ 相近，故取七个步距对应的计算长度系数 μ 的均值作为模板支架设计验算时使用的等效计算长度系数 μ 值，其值如附 录 D 所示。 按照附录 D，当步距 h=1.8 m、纵距 la =1.2 m、横距 lb =1.05 m 时，μ=1.49；当步距 h=1.8 m、纵距 la =1.5 m、横距 lb =1.55 m 时， μ=1.72，与双排脚手架计算长度系数 μ=1.5~1.8 保持一致。 当纵、横距 la＝lb＝1.0m 固定不变，只改变步距时，步距取 h1＝1.0m 时，计算长度系数μ1＝1.845，计算长度附加系数 k1＝ 1.185， 计算长度 l01＝k1μ1h1＝1.185×1.845×1.0m＝2.186m； 步距 h2 ＝2.0m 时，计算长度系数 μ2 ＝k2μ2h2 ＝1.163×1.272×2.0＝ 2.959m。由上可知，虽然在纵、横距相同，步距 h1μ2， 但是立杆计算长度 l01Pu2。 当步距 h＝1.2m 固定不变只
改变纵、横距时，纵、横距取 la1 ＝lb1＝1.0m 时，计算长度系数 μ1＝1.720，计算长度附加系数 k1 ＝1.185，计算长度 l01＝k1μ1h1＝1.185×1.720×1.2m＝2.446m；纵、 横距取 la2＝lb2＝1.2m 时， 计算长度系数 μ2＝1.845， 计算长度附加 计算长度 l02＝k2μ2h＝1.185×1.845×1.2m＝2.624m； 系数 k2＝1.185， 由上可知，步距相同的两个架体比较，纵、横距小的架体计算长 度 l01 较小，进而稳定承载力 pu1 较高。若按照《建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技术规程》 （JGJ130）进行设计，这两个架体的稳 定承载力相同。因此，JGJ130 没有考虑架体的空间协同效应，而 本规程考虑到了当立杆步距相同时，立杆纵、横距对架体稳定承 载力的影响。 根据扣件式钢管模板支架的理论分析结果，本规程提出了立 杆计算长度按l0 = h + 2a l0 = k μ h分别进行计算，并取两者最大值的规定。 为使按概率极限状态设计式得到的稳定计算结果达到单一系 数法 K ≥ 2.0 的安全度要求，对立杆计算长度进行调整，即取立杆 的计算长度 l0 = k μ h 。根据杜荣军的文献“扣件式钢管模板高支4746撑架的设计和使用安全” (施工技术， 2002 年第 31 卷第 3 期第 3-8 页)，计算长度附加系数 k 按附录 D 取值。 5.3.4 借鉴英国标准，给出了高度调整系数KH的计算方法。6 构造要求6.1 立 杆 6.1.1 对立杆支承在土体上的地基处理及增大承力面积的做法提 出要求，防止不均匀沉降或过大的沉降。 6.1.3 当采用在梁底设置立杆的支撑方式时， 梁底立杆承担的荷载 占总荷载的 60％以上，容易发生破坏。为此提出了梁下优先采用 可调托座的要求。 同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定， 以满足支撑系统的稳定性。 6.1.4 当立杆底部或顶部采用可调托座时， 其伸出长度过大将显著 降低立杆的稳定承载力，为此对其最大长度做出了规定。 6.1.5根据模板支架的重要程度，规定了立杆纵横距的最大值，以 减少立杆承担的荷载，保证其稳定性。5.4 扣件抗滑承载力计算 5.4.2 根据不同的扣件设计荷载， 提出了采取不同的连接方式的规 定。根据单扣件和双扣件的抗滑承载力，规定了单扣件和双扣件 连接的适用范围；当两者均不适用时，建议采用可调托座，以保 证荷载的安全传递。 模板支架的承载力在很多场合由支架顶部水平杆与立杆连接 的抗滑承载力决定，此点有别于脚手架承载力往往由立杆稳定性 主导的情况。模板支架设计时必须对扣件抗滑承载力进行验算。 根据试验及相关资料，当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N m 时，单扣件在 12kN 的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取 8kN；双 扣件在 20kN
荷载下会滑动，其抗滑承载力可取 12kN。 当扣件抗滑承载力达不到要求时，不能简单地通过增加扣件 数量来使其满足，而宜采用可调托座。可调托座能够使立杆直接 承受大梁荷载，保证荷载的安全传递，防止扣件破坏引发事故。6.2 水平杆 6.2.3由于横向水平杆是构成模板支架空间框架必不可少的杆件。 现场调研表明横向水平杆未拉通或设置不全的现象十分普遍，致 使立杆的计算长度增大，承载能力下降。为此，强调了对横向水 平杆设置的要求。5.5 立杆地基承载力计算 5.5.1~5.5.3 引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安 全技术规范》（JGJ130）的相关规定，并根据建筑地基基础设计 规范 (GB 500072002)，利用调整后的承载力特征值进行计算。 6.3 剪刀撑 6.3.2 剪刀撑有保证模板支架的整体稳定性具有重要的作用， 能有 效地提高立杆的极限承载能力，本条是剪刀撑的具体做法作了规 定。48497 施 工6.4 其 它 6.4.1 具有一定强度的混凝土墙柱不仅可以承担部分梁板荷载， 而 且可以减小模板支架空间跨度，改善模板支架受力性能。为此对 模板支架高度超过 4m 的结构的混凝土浇筑程序作了规定。 6.4.2 与具有一定强度的周边构件通过连墙件连接， 可以有效提高 模板支架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。 6.4.3 对斜梁、板结构的模板支架搭设提出增加附加措施，以抵 抗水平荷载的影响的要求。 6.4.4 对模板支架的整体高宽比提出要求，满足单梁模板支架搭 设的需要。 6.4.5 对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于 10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架搭设材料的优先 取向提出了建议。 7.1 施工准备 7.1.1 现场调查发现部分模板支架没有专项施工方案，擅自施工的 情况，存在较大的安全隐患。因此本规程将模板支架施工前必须 有专项施工方案列为强制条文。 7.1.2 对模板支架专项方案的编制内容提出了要求。 7.1.3 提倡采用成熟的软件进行模板支架的设计， 以保证模板支架 设计的合理性和安全性。 7.1.4 根据建设部“关于印发《建筑施工企业安全生产管理机构设 置及专职安全生产管理人员配备办法》和《危险性较大工程安全 （建质[2004]213 专项施工方案编制及专家论证审查办法》的通知” 号）的要求，对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大 于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，应组织专家 论证。7.2 钢管、扣件管理 7.2.2调研资料表明，目前市场上钢管几何参数离散性很大，不能 保证施工安全， 因此增加了对钢管截面特性进行抽样检查的要求。 抽检数量按有关规定执行。7.3
地基与基础 7.3.1规定了模板支架地基与基础的施工的质量要求。 7.4 搭 设50517.4.1 本条规定的技术要求有利于支架立杆受力和沉降均匀。 7.4.2~ 7.4.4 搭设应满足本规程第 6 章构造要求的相应规定。 7.4.5 试验表明，当拧紧力矩在40N m以下时，扣件力学性能随拧 紧力矩的加大有明显改善，当拧紧力矩大于40N m时，这种改善 就不是这么显著了。因此，现场操作的扣件拧紧力矩应控制在 40N m以上，过高的拧紧力矩也是不必要的。 7.5 验 收 7.5.3 对高度超过 8m，或跨度超过 18 m，或施工总荷载大于 10kN/m2，或集中线荷载大于 15kN/m 的模板支架的参加验收部门 做出了规定。 7.5.5 根据模板支架的重要程度，对扣件拧紧程度检查的数量做出 了具体规定，并把检查重点放在顶部大横杆与立杆连接节点上。 施工管理人员应采用扭力扳手现场抽查扣件螺栓的拧紧力矩。 将加固措施列为验收 7.5.6 对下层楼板采取加固措施的模板支架， 内容之一。 7.5.7 规定模板支架验收后应形成记录，并提供了附录F“模板支 架验收记录表”。8 安全管理8.0.4 本条规定旨在防止模板支架因超载而影响安全施工。 8.0.7 大于六级的大风停止高处作业的规定是按照现行行业标准 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80）中 2.0.7 条的规定提 出。 8.0.8 ~8.0.9 规定了混凝土浇筑过程对模板支架安全控制的要求。7.6 拆 除 7.6.1 规定了底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求， 并提供表 格便于查找。 7.6.3~ 7.6.4 规定了模板支架拆除的顺序及其技术要求，有利于在 拆除中保证模板支架的整体稳定性。 7.6.5 专门针对多层模板支撑体系的模板支撑体系的模板支撑拆 除提出，多层模板支撑体系是支架和现浇楼盖结构相互作用共同 承载体系，支架的拆除直接影响现浇混凝土楼板的安全性。根据 多层模板支撑体系的研究结果，对模板支架的保留层数做出了规 定。52 531