传统活性污泥工艺运行方式的改进 - 污泥处置
简介： 改变传统活性污泥法的运行方式，使其成为AO 工艺或连续流间隙曝气工艺，具备生物除磷脱氮功能。经两种工艺处理后出水NH3-N ＜3mg/L；TP 、TN 去除率分别为72%和80%。适用于老污水处理厂的改造和新建污水厂的设计。 关键字：AO 工艺 连续流间隙曝气 生物除磷脱氮 1 传统工艺低负荷运行除磷脱氮的限度 由于传统工艺运行的污水厂没有深度净化功能，也没有更多资金新建大规模污水处理厂，因此对老厂原工艺进行改进，使其成为AO 或连续流间隙曝气工艺是十分必要的。 常规的活性污泥法采用的污泥负荷为0.2～0.3kgBOD5/(kgMLSS·d) ，曝气 池活性污泥浓度控制在2～3g/L之间，泥龄维持在4～5d 以内。由于泥龄短，活性污泥中硝化菌的增殖速率小于其随剩余污泥排出的速率，因而常规活性污泥法在满负荷的条件下，氨氮去除率低，一般仅为20%～30%。 为使按常规法设计的污水厂获得满意的硝化效果，必须减小污泥负荷，提高污泥泥龄。在不增加曝气池容积的前提下，可采用的办法就是提高曝气池污泥浓度。为了达到这一目标，要保证做到以下两点：一是活性污泥具有良好的沉降性能；二是曝气系统具有足够的供氧能力 。 为了改善污泥的沉降性能，可采用超越初沉池的办法，这样进水中悬浮颗粒可能成为细菌絮凝的核心。某污水处理厂采用超越初沉池的低负荷活性污泥法，严格控制曝气池溶解氧(前段1.1mg/L，中段
1.6mg/L，后段2.8mg/L)，运行结果表明，BOD5的去除很好，出水平均值＜10mg/L，去除率达95.4%；NH3-N 硝化相当完全，出水为
0.1mg/L，硝化率为99.6%；氮磷的去除情况见表1。 表1 污染物降解指标工艺BOD3/TNBOD5/TPTN（mg/L)TP(mg/L)有机氯（mg/L)流入流入流入流出去除率（%）流入流出去除率（%）流入流出去除率（%）传统工艺4.119.150.821.857.011.15.649.323.61.693.3AO 工艺
4.326.760.012.080.09.62.772.029.13.687.6连续流间隙曝气
4.431.233.99.372.55.31.374.612.11.884.9 超越初沉池，提高曝气池污泥浓度的运行结果表明，硝化的效果相当好，氨氮去除率达99%，但出水的总氮在20mg/L以上，去除效果还不是很理想。 某污水厂设计处理能力27 000 m3/d，实际水量为15 000m3/d，进水中很大部分为工业废水。超越初沉池低负荷活性污泥法运行数据表明，在平均水温为26.6 ℃，MLSS 为4.98 g/L，SVI 为50.5 mL/g时，COD 、BOD5的去除率达90%以上，出水NH3-N 为3.0mg/L，硝化率为85.3%，当BOD5/TN为4.4时，总氮去除率为48.5%。 总之，低负荷传统活性污泥法除磷脱氮的量是很有限的。为了进一步提高总氮去除率，可充分利用传统工艺的现有设施和设备，对工艺进行切实可行的改进，使之成为高浓度活性污泥AO 工艺，使氮、磷的去除提高到一定水平。2 低负荷AO 工艺 利用传统工艺的全部设施，关闭曝气池前1/3段空气管，安装搅拌机，保持原来的回流方式和回流比，变传统工艺为缺氧—好氧(AO)工艺。运行参数见表2。 表2 各种工艺运行参数（平均值）工艺气温（℃）回流比（%）水力停留时间（h ）泥龄（d ）容积负荷（kgBOD5/m3.d)污泥负荷（kgBOD5/(KGMLSS.d)污泥浓度（g/L)SVI(mL/g)传统工艺
17.3106814.30.6010.1026.5368.0AO
15.310088.20.7380.1335.7968.5连续流工间隙曝艺气17.41901511.60.2300.0426.5149.3 与常规意义的AO 法不同之处在于，本工艺不设内回流装置，仅设污泥回流系统，工艺流程如图1所示。 在运行中采用了两种容积比，缺氧：好氧为1：1或1：3。由表3可见，1：1的情况总氮去除率略高于1:3的情况，但并无明显的优势。缺氧区容积的设定首先应保证系统 在COD 、BOD5、NH3-N 、SS 等方面有良好的去除率，故本工艺的1：3容积比是合适的， 污泥回流比为80%～100%。 该工艺进水COD 、BOD5平均值为543和246mg/L，出水平均值为47和17mg/L，去除率分别达到91.3%和93.1%，进水NH3-N 为30.2mg/L，出水为0.5mg/L，硝化率为98.2%，TN 和TP 的降解指标见表1。 AO 工艺对总氮的去除已大为改善，出水TN 在12mg/L左右，去除率达80%，TP 的去除尚未达到较好水平，但相对于进水的9.6 mg/L，出水已有很大程度的降低，如果辅以其他方式的除磷，AO 工艺是一种适合于老厂改进的方案。 3 连续流间隙曝气工艺 众所周知，SBR 法中间歇曝气的方法有较好的去除氮磷能力。对于按传统活性污泥法设计的污水厂，不可能按SBR 法运行。一是不可能间断进水，二是不可能从曝气池出水。因此，保留高浓度活性污泥法运行中已有的经验，只把连续曝气改为分时段曝气，保持正常流量的进出水，就可把这个改进后的工艺称为连续流间隙曝气工艺。 某污水处理厂设计能力27000m3/d，实际水量为15000m3/d，由于水量负荷低，故减少曝气量，缩短曝气时间，连续
运转的鼓风机轮流给两组曝气池充氧，8h 为一周期，运行参数见表2。 在生产性试验的运行期间，进行了三个不同工况的研究，其运行参数和结果见表3。表3 工况A 、B 、C 运行参数和结果参数工况A 工况B 工况CHRT(h)14.710.99.2曝气时间（h/d)12（每次4h ）15（每次5h ）15（每次5h ）非曝气时间（h/d)12(每次4h ）9（每次3h ）9（每次3h ）MLSS （g/L)6.516.676.92SVI(mL/g)49.346.745.6COD污泥负荷
[kgCOD/(kgMLSS.d)0.0830.1120.202BOD5污泥负荷
[kgBOD5/(kgMLSS.d)0.0420.0560.074气温（℃）16.514.7COD(mg/L)进水329.3340.1535.2出水47.838.649.2去除率%85.588.790.8BOD5(mg/L)进水164.5169.5194.9出水14.013.815.2去除率%91.591.992.2NH3-N(mg/L)进水20.221.420.7出水2.93.54.1去除率%85.683.680.2TN(mg/L)进水36.337.639.8出水9.710.810.2去除率%73.371.374.4 由表3可见，这三个工况的运行情况都很好，用于老厂的改造是完全可行的。出水COD 和BOD5与工艺改进前相似，硝化率相似，TN 、TP 出水浓度大为降低，去除率达到72.5% 和74.6%，由于氮、磷的去除消耗了碳源，因而工艺改进前后BOD5、COD 的去除机理不同。 活性污泥镜检发现，菌胶团密实，在团状结构中有不透光的核心。钟虫及采盖虫成株茂盛，数量极其多，很难发现游动型的后生动物如轮虫等。污泥指数小、污泥沉降性能好的原因 在于：①间隙曝气方式抑制了游动型后生动物的生长，菌胶团密实；②因超越初沉池，入流惰性物质与污泥絮体结合在一起，增加了污泥的体积质量；③保持50%以上的高回流比，污泥新鲜，利于沉降。
当气温下降至4 ℃左右，BOD5、COD 的降解几乎没受影响，但硝化水平下降，出水NH3-N 上升至7.6mg/L，去除率下降至68%，总磷的去除率下降至63.2%。 连续流间隙曝气工艺中，曝气时有机物部分被好氧微生物分解利用，部分由兼性微生物作糖元贮存；NH3-N 被硝化杆菌最终氧化为NO3--N ；溶解性磷盐被聚磷菌吸收。不曝气时，溶解氧被迅速消耗掉，开始了反硝化，入流带来的有机物以及被贮存的糖元作电 子供体在 反硝化菌的作用下还原NO3--N 为N2；聚磷菌把低分子有机酸变为贮存在体内的PHB ，并释放PO43-；活性污泥充分发挥其网捕和吸附功能，“过滤”污染物。4 几种工艺氮的去除途径分析 氮的最终去除途径是生成N2或转化入污泥。假设实际消耗的碱度包括入流NH3-N 硝化和有机氮氨化再硝化两部分，那么由NH3-N 硝化的计算碱度与实际消耗碱度之差可以 推算出有机氮硝化消耗的碱度，从而推算出有机氮通过N2和污泥途径去除的量，确定总氮两种去除途径所占比例。各种工艺的计算结果如表4所示。 表4 氮去除分配表工艺△TN （mg/L)流入-流出有机氮（mg/L)流入-流出计算耗碱度（mg/L,CaCO3)计实际耗碱度（mg/L)N2途径（mg/L)污泥途径（mg/L)N2/△TN 污泥途径/△TN 传统工艺29.022.0163.0215.021.67.474.5%25.5%AO工艺47.725.5136.4196.037.98.879.4%18.4%连续流间隙曝气26.713.379.183.513.812.151.7%45.3% 连续流间隙曝气工艺通过污泥途径去除的氮最多，因而该工艺脱氮对BOD5/TN的要求最低。 5 结论 ① 传统活性污泥法经过较为简单的工艺改进后，具备
了良好的生物除磷脱氮功能。 ② 工艺改进后，可节省部分用于曝气的费用，但要求曝气系统有更好的供氧能力，即供氧速率高。 ③ 由于城市污水中可被利用的有机物在保证脱氮(反硝化) 之后所剩无几，若要确保出水总磷小于1mg/L，有必要增加辅助除磷措施，如在进二沉池前加药剂等。 ④ 连续流间隙曝气工艺由污泥途径去除的氮远高于AO 工艺，故间隙曝气工艺的脱氮对有机 物依赖性更小。 参考文献： [1］ Schonberger R. Wat Sci Tech, 1990,22(7.8):45-51.
传统活性污泥工艺运行方式的改进 - 污泥处置
简介： 改变传统活性污泥法的运行方式，使其成为AO 工艺或连续流间隙曝气工艺，具备生物除磷脱氮功能。经两种工艺处理后出水NH3-N ＜3mg/L；TP 、TN 去除率分别为72%和80%。适用于老污水处理厂的改造和新建污水厂的设计。 关键字：AO 工艺 连续流间隙曝气 生物除磷脱氮 1 传统工艺低负荷运行除磷脱氮的限度 由于传统工艺运行的污水厂没有深度净化功能，也没有更多资金新建大规模污水处理厂，因此对老厂原工艺进行改进，使其成为AO 或连续流间隙曝气工艺是十分必要的。 常规的活性污泥法采用的污泥负荷为0.2～0.3kgBOD5/(kgMLSS·d) ，曝气 池活性污泥浓度控制在2～3g/L之间，泥龄维持在4～5d 以内。由于泥龄短，活性污泥中硝化菌的增殖速率小于其随剩余污泥排出的速率，因而常规活性污泥法在满负荷的条件下，氨氮去除率低，一般仅为20%～30%。 为使按常规法设计的污水厂获得满意的硝化效果，必须减小污泥负荷，提高污泥泥龄。在不增加曝气池容积的前提下，可采用的办法就是提高曝气池污泥浓度。为了达到这一目标，要保证做到以下两点：一是活性污泥具有良好的沉降性能；二是曝气系统具有足够的供氧能力 。 为了改善污泥的沉降性能，可采用超越初沉池的办法，这样进水中悬浮颗粒可能成为细菌絮凝的核心。某污水处理厂采用超越初沉池的低负荷活性污泥法，严格控制曝气池溶解氧(前段1.1mg/L，中段
1.6mg/L，后段2.8mg/L)，运行结果表明，BOD5的去除很好，出水平均值＜10mg/L，去除率达95.4%；NH3-N 硝化相当完全，出水为
0.1mg/L，硝化率为99.6%；氮磷的去除情况见表1。 表1 污染物降解指标工艺BOD3/TNBOD5/TPTN（mg/L)TP(mg/L)有机氯（mg/L)流入流入流入流出去除率（%）流入流出去除率（%）流入流出去除率（%）传统工艺4.119.150.821.857.011.15.649.323.61.693.3AO 工艺
4.326.760.012.080.09.62.772.029.13.687.6连续流间隙曝气
4.431.233.99.372.55.31.374.612.11.884.9 超越初沉池，提高曝气池污泥浓度的运行结果表明，硝化的效果相当好，氨氮去除率达99%，但出水的总氮在20mg/L以上，去除效果还不是很理想。 某污水厂设计处理能力27 000 m3/d，实际水量为15 000m3/d，进水中很大部分为工业废水。超越初沉池低负荷活性污泥法运行数据表明，在平均水温为26.6 ℃，MLSS 为4.98 g/L，SVI 为50.5 mL/g时，COD 、BOD5的去除率达90%以上，出水NH3-N 为3.0mg/L，硝化率为85.3%，当BOD5/TN为4.4时，总氮去除率为48.5%。 总之，低负荷传统活性污泥法除磷脱氮的量是很有限的。为了进一步提高总氮去除率，可充分利用传统工艺的现有设施和设备，对工艺进行切实可行的改进，使之成为高浓度活性污泥AO 工艺，使氮、磷的去除提高到一定水平。2 低负荷AO 工艺 利用传统工艺的全部设施，关闭曝气池前1/3段空气管，安装搅拌机，保持原来的回流方式和回流比，变传统工艺为缺氧—好氧(AO)工艺。运行参数见表2。 表2 各种工艺运行参数（平均值）工艺气温（℃）回流比（%）水力停留时间（h ）泥龄（d ）容积负荷（kgBOD5/m3.d)污泥负荷（kgBOD5/(KGMLSS.d)污泥浓度（g/L)SVI(mL/g)传统工艺
17.3106814.30.6010.1026.5368.0AO
15.310088.20.7380.1335.7968.5连续流工间隙曝艺气17.41901511.60.2300.0426.5149.3 与常规意义的AO 法不同之处在于，本工艺不设内回流装置，仅设污泥回流系统，工艺流程如图1所示。 在运行中采用了两种容积比，缺氧：好氧为1：1或1：3。由表3可见，1：1的情况总氮去除率略高于1:3的情况，但并无明显的优势。缺氧区容积的设定首先应保证系统 在COD 、BOD5、NH3-N 、SS 等方面有良好的去除率，故本工艺的1：3容积比是合适的， 污泥回流比为80%～100%。 该工艺进水COD 、BOD5平均值为543和246mg/L，出水平均值为47和17mg/L，去除率分别达到91.3%和93.1%，进水NH3-N 为30.2mg/L，出水为0.5mg/L，硝化率为98.2%，TN 和TP 的降解指标见表1。 AO 工艺对总氮的去除已大为改善，出水TN 在12mg/L左右，去除率达80%，TP 的去除尚未达到较好水平，但相对于进水的9.6 mg/L，出水已有很大程度的降低，如果辅以其他方式的除磷，AO 工艺是一种适合于老厂改进的方案。 3 连续流间隙曝气工艺 众所周知，SBR 法中间歇曝气的方法有较好的去除氮磷能力。对于按传统活性污泥法设计的污水厂，不可能按SBR 法运行。一是不可能间断进水，二是不可能从曝气池出水。因此，保留高浓度活性污泥法运行中已有的经验，只把连续曝气改为分时段曝气，保持正常流量的进出水，就可把这个改进后的工艺称为连续流间隙曝气工艺。 某污水处理厂设计能力27000m3/d，实际水量为15000m3/d，由于水量负荷低，故减少曝气量，缩短曝气时间，连续
运转的鼓风机轮流给两组曝气池充氧，8h 为一周期，运行参数见表2。 在生产性试验的运行期间，进行了三个不同工况的研究，其运行参数和结果见表3。表3 工况A 、B 、C 运行参数和结果参数工况A 工况B 工况CHRT(h)14.710.99.2曝气时间（h/d)12（每次4h ）15（每次5h ）15（每次5h ）非曝气时间（h/d)12(每次4h ）9（每次3h ）9（每次3h ）MLSS （g/L)6.516.676.92SVI(mL/g)49.346.745.6COD污泥负荷
[kgCOD/(kgMLSS.d)0.0830.1120.202BOD5污泥负荷
[kgBOD5/(kgMLSS.d)0.0420.0560.074气温（℃）16.514.7COD(mg/L)进水329.3340.1535.2出水47.838.649.2去除率%85.588.790.8BOD5(mg/L)进水164.5169.5194.9出水14.013.815.2去除率%91.591.992.2NH3-N(mg/L)进水20.221.420.7出水2.93.54.1去除率%85.683.680.2TN(mg/L)进水36.337.639.8出水9.710.810.2去除率%73.371.374.4 由表3可见，这三个工况的运行情况都很好，用于老厂的改造是完全可行的。出水COD 和BOD5与工艺改进前相似，硝化率相似，TN 、TP 出水浓度大为降低，去除率达到72.5% 和74.6%，由于氮、磷的去除消耗了碳源，因而工艺改进前后BOD5、COD 的去除机理不同。 活性污泥镜检发现，菌胶团密实，在团状结构中有不透光的核心。钟虫及采盖虫成株茂盛，数量极其多，很难发现游动型的后生动物如轮虫等。污泥指数小、污泥沉降性能好的原因 在于：①间隙曝气方式抑制了游动型后生动物的生长，菌胶团密实；②因超越初沉池，入流惰性物质与污泥絮体结合在一起，增加了污泥的体积质量；③保持50%以上的高回流比，污泥新鲜，利于沉降。
当气温下降至4 ℃左右，BOD5、COD 的降解几乎没受影响，但硝化水平下降，出水NH3-N 上升至7.6mg/L，去除率下降至68%，总磷的去除率下降至63.2%。 连续流间隙曝气工艺中，曝气时有机物部分被好氧微生物分解利用，部分由兼性微生物作糖元贮存；NH3-N 被硝化杆菌最终氧化为NO3--N ；溶解性磷盐被聚磷菌吸收。不曝气时，溶解氧被迅速消耗掉，开始了反硝化，入流带来的有机物以及被贮存的糖元作电 子供体在 反硝化菌的作用下还原NO3--N 为N2；聚磷菌把低分子有机酸变为贮存在体内的PHB ，并释放PO43-；活性污泥充分发挥其网捕和吸附功能，“过滤”污染物。4 几种工艺氮的去除途径分析 氮的最终去除途径是生成N2或转化入污泥。假设实际消耗的碱度包括入流NH3-N 硝化和有机氮氨化再硝化两部分，那么由NH3-N 硝化的计算碱度与实际消耗碱度之差可以 推算出有机氮硝化消耗的碱度，从而推算出有机氮通过N2和污泥途径去除的量，确定总氮两种去除途径所占比例。各种工艺的计算结果如表4所示。 表4 氮去除分配表工艺△TN （mg/L)流入-流出有机氮（mg/L)流入-流出计算耗碱度（mg/L,CaCO3)计实际耗碱度（mg/L)N2途径（mg/L)污泥途径（mg/L)N2/△TN 污泥途径/△TN 传统工艺29.022.0163.0215.021.67.474.5%25.5%AO工艺47.725.5136.4196.037.98.879.4%18.4%连续流间隙曝气26.713.379.183.513.812.151.7%45.3% 连续流间隙曝气工艺通过污泥途径去除的氮最多，因而该工艺脱氮对BOD5/TN的要求最低。 5 结论 ① 传统活性污泥法经过较为简单的工艺改进后，具备
了良好的生物除磷脱氮功能。 ② 工艺改进后，可节省部分用于曝气的费用，但要求曝气系统有更好的供氧能力，即供氧速率高。 ③ 由于城市污水中可被利用的有机物在保证脱氮(反硝化) 之后所剩无几，若要确保出水总磷小于1mg/L，有必要增加辅助除磷措施，如在进二沉池前加药剂等。 ④ 连续流间隙曝气工艺由污泥途径去除的氮远高于AO 工艺，故间隙曝气工艺的脱氮对有机 物依赖性更小。 参考文献： [1］ Schonberger R. Wat Sci Tech, 1990,22(7.8):45-51.