右非1-6坝段拦污栅联系梁配板支撑系统受力计算书
1、概述
根据相关设计图纸，右非1#-6#坝段进水口拦污栅在▽348.0m、▽360.0m、▽372.0m分别设置了垂直流向和顺流方向上的联系梁，分别为横梁、中梁、边梁及人字梁，各联系梁高度均为1.2m，宽度除边梁为0.85m外，其余均为1m，长度分别为3.1m、5.4m、5.7m、6.4m。
按照“右非1#-6#坝段拦污栅联系梁配板、支撑图”设计图纸，联系梁采用四管柱及三角支架做支撑，Ⅰ16工字钢做主梁，［16槽钢做垫梁，方木（10×12cm）作次梁。为保证施工质量和安全，现对各联系梁支撑系统进行受力计算。 2、荷载取值 2.1主要荷载取值
对浇筑砼支撑受力分析，支撑系统受砼的垂直压力，按砼垂直压力计算公式求解出砼初凝前作用在模板上的垂直分布力。
Q横梁=Q边梁= Q中梁= Q人字梁=ɤcH=24KN/m3×1.2m=28.8KN/m2 式中 Q—新浇筑砼对模板的最大垂直压力 ɤc—砼重力密度，取24KN/m2 2.2其它荷载取值
将模板的自重荷载（0.33KN/㎡）、水平模板垂直方向振捣荷载（2KN/㎡）与砼垂直压力进行组合后，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4，各条梁的底部次梁最大线荷载计算如下：
1 / 13
##
q
横梁
=（28.8+0.33）KN/㎡×1.2×0.575m+2KN/m²×1.4×
0.575m=21.71KN/m
q
边梁
= q
中梁
= q
人字梁
=（28.8+0.33）KN/㎡×1.2×0.75m+2KN/m²×
1.4×0.75m=28.32KN/m
经比较，取q=28.32KN/m作为线荷载标准值，依次对次梁、主梁、垫梁、四管柱和三角支架进行验算。 3、受力计算 3.1材料力学性能
经查阅《施工结构计算方法与设计手册》得，方木（10×12cm）、［16槽钢、Ⅰ16工字钢、B7螺栓等力学性能如表1所示：
表1 方木、槽钢、工字钢、B7螺栓等材料的性能表
2 / 13
3.2次梁
根据设计图纸，次梁均是统一尺寸（200×12×10cm）。现根据荷载取值情况定，取最大线荷载q=28.32KN/m进行受力计算，若符合规范要求，则中梁、横梁、人字梁下的次梁都符合规范要求。 （1）人字梁
次梁是一根两等跨外伸梁，受力简图如图1所示。
图1：人字梁下的次梁受力简图
① 、抗弯承载力计算
经查阅《施工结构计算方法与设计手册》得各支点的剪力大小为： VA=0.375 ql； VC=-0.375 ql；VB左=-0.625ql；VB右=0.625ql 则各点的支座反力为：FA=5.31KN；FC=5.31KN；FB=17.7KN； 由图1受力分析可得：
Mmax=0.125×ql²=0.125×28.32KN/m×0.5×0.5m²=0.885kN.m。 则该处最大弯曲应力为：
σ
max=
M
max
W
=0.885×106/240000=3.69N/mm²＜［ｆm］=［17N/mm²］，
符合规范要求。 ② 、抗剪强度验算
3 / 13
0.5=8.85KN，则其对应的最大剪应力值为：
τ
max
=1.5×Vmax÷A=1.5×8850N÷12000mm²=1.106N/mm²＜［fv］=
［1.7N/mm²］，符合规范要求。 （2）边梁
次梁是一根两等跨外伸梁，受力简图如图2所示。 图2：边梁下的次梁受力简图
① 、抗弯承载力计算
经查阅《施工结构计算方法与设计手册》得各点的剪力大小为： VA=0.375 ql； VC=-0.375 ql；VB左=-0.625ql；VB右=0.625ql 则各点的支座反力为：FA=4.514KN；FC=4.514KN；FB=15.045KN； 由图1受力分析可得：
Mmax=0.125×ql²=0.125×28.32KN/m×0.425×0.425m²=0.639kN.m。
则该处最大弯曲应力为：
σ
max
=
M
max
W
=0.639×106/240000=2.66N/mm²＜［ｆm］=［17N/mm²］，
符合规范要求。 ② 、抗剪强度验算
4 / 13
0.425=7.523KN，则其对应的最大剪应力值为：
τ
max
=1.5×Vmax÷A=1.5×7523N÷12000mm²=0.94N/mm²＜［fv］=
［1.7N/mm²］，符合规范要求。 3.3主梁
主梁是Ⅰ16工字钢，承受次梁传递下来的集中荷载，是由两个可动铰支座支撑的一根单跨外伸梁。人字梁下主梁最长且受次梁传递下来的集中荷载最大，最大为F=17.7KN。计算人字梁下的中间主梁受力情况，若符合规范要求，则所有主梁均符合规范要求。 （1）人字梁 ①、抗弯强度验算
主梁是由两个可动铰支座支撑的一根单跨外伸梁。 人字梁梁下的主梁受力如图3所示
图3：人字梁下的中间主梁受力简图
由受力图可以列出方程式，求出A、B两点的支座反力：
FA+ FB=11F；对B点取距：则有FA×3400+F×1500+ F×860+ F×220= F×4900+F×4260+ F×3620+F×2980+F×2340+ F×1700+ F×1060+F
5 / 13
×420 解得：FA=FB=
112
F=97.35KN
通过查《施工结构计算方法与设计手册》得最大值弯矩值为： Mmax=
5FL8
(1-
4aL
22
)
=
5⨯17.7⨯3.4
8
⨯(1-
4⨯1.53.4
2
2
)
=8.313KN.m。
则该处的最大弯曲应力为： σ
max
=
M
max
W
=8.313×106÷141×103=58.96N/mm²＜［fm］=［215N/mm²］，
符合规范要求。 ② 、抗剪强度验算
由图3可知，主梁在A、B两点剪力最大，剪力VA右=VB左= FA-VA左=FB-VB
右
=（97.35-17.7×3）=44.25KN。
max
则最大剪应力为τ=
SxVmax
Ix.d
=（81.88mm3×1000×44.25KN×1000）
÷（1130mm4×10000×6mm）=53.44N/mm²＜［fv］=［125N/mm²］，符合规范要求。 ③ 、挠度验算
查《施工结构计算方法与设计手册》，得此梁最大挠度值为ω=
L40011FL
3
384EI
5-24
aL
22
）
=
11⨯17.7⨯10384⨯2.06⨯10
5
3
⨯3400
3
4
⨯1130⨯10
5-
24⨯15003400
2
2
）
=2.79mm＜
=
3400400
=8.5mm
，符合规范要求。
3.4垫梁
垫梁是［16的槽钢，垫梁长度除边梁下为1m，其余均为1.3m。荷载主要来自主梁传递下来的集中荷载，底部是采用四管柱或带有B7
6 / 13
螺栓的三角支架支撑。垫梁是一根单跨外伸梁。计算人字梁下的垫梁受力情况，若符合规范要求，则横梁和中梁下的垫梁受力情况也符合规范要求。 （1）人字梁
垫梁受主梁传递下来的集中荷载分别为F1=29.205KN，F2=97.35KN，是一根由两个可动铰支座支撑的单跨外伸梁。
受力情况如图4所示。
图4：人字梁下的一根垫梁受力简图
①、抗弯强度验算
由上受力图可求出A、B两点支座反力FA、FB，根据静力学知识，列出下列方程:
FA+ FB=2F1+F2；FA×560+ F1×240= F1×800+ F2×560. FA=FB=0.5（2F1+F2）=77.88KN
通过受力图可以看出最大值弯矩值在主梁中点位置
Mmax=FA×0.28-F1×0.52=9.22KN.m 则该处的最大弯曲应力为：
σ
max
=
M
max
W
=9.22×106÷141×103=65.39N/mm²＜［fm］=［215N/mm
²］，符合规范要求。 ②、抗剪强度验算
7 / 13
由图可知，主梁在A、B两点剪力最大，剪力VA右=VB左= FA-VA左=FB-VB
右
=77.88-29.205=48.675KN。
max
则最大剪应力为τ=
SxVmax
Ix.d
=（54.1mm3×1000×48.675KN×1000）
÷（935mm4×10000×8.5mm）=33.14N/mm²＜［fv］=［125N/mm²］，符合规范要求。 ③、挠度验算
查《施工结构计算方法与设计手册》，得此梁最大挠度值为ω=
PL
3
48EI
=
97.35⨯1048⨯2.06⨯10
35
⨯560
3
4
⨯934⨯10
=0.18mm＜
L400
=
560400
=1.4mm
，符合规范要
求。 （2）边梁
垫梁受主梁传递下来的集中荷载分别为F1=24.827KN，F2=82.747KN，垫梁是一根由两个可动铰支座支撑的单跨外伸梁。
受力情况如图5所示。
图5：边梁下的一根垫梁受力简图
①、抗弯强度验算
由上受力图可求出A、B两点支座反力FA、FB，根据静力学知识，列出下列方程:
FA+ FB=2F1+F2；FA×480+ F1×210= F1×690+ F2×240.
8 / 13
FA=FB=0.5（2F1+F2）=66.2KN
通过受力图可以看出最大值弯矩值在主梁两支座点位置， Mmax= F1×0.21=5.214KN.m 则该处的最大弯曲应力为： σ
max
=
M
max
W
=5.214×106÷141×103=36.34N/mm²＜［fm］=［215N/mm²］，
符合规范要求。 ②、抗剪强度验算
由图可知，主梁在A、B两点剪力最大，剪力VA右=VB左= FA-VA左=FB-VB
右
=66.2-24.827=41.373KN。
max
则最大剪应力为τ=
SxVmax
Ix.d
=（54.1mm3×1000×41.373KN×1000）
÷（935mm4×10000×8.5mm）=28.16N/mm²＜［fv］=［125N/mm²］，符合规范要求。 ③ 、挠度验算
查《施工结构计算方法与设计手册》得，此梁最大挠度值为ω=
PL
3
48EI
=
82.746⨯1048⨯2.06⨯10
5
3
⨯480
3
4
⨯934⨯10
=0.1mm＜
L400
=
480400
=1.2mm
，符合规范要
求。
3.5三角支架、B7螺栓、四管柱的受力计算 （1）三角支架的受力计算
在▽358.8-▽360.0m高程段中梁支撑一端采用了三角支架，三角支架用一个B7螺栓固定在墙上，主要承受上面垫梁传递下来的集中荷载，通过计算可得，可将三个集中荷载看作为F1=F2=F3=23.6KN三个集
9 / 13
中荷载作用在三角支架上面，三角支架是16的槽钢。经分析，三角支架、B7螺栓受力简图如图6所示：
图6：中梁下的三角支架受力简图
三角支架内力计算：将BC杆方向作为X轴，CF杆方向作为Y轴，受力图中正为受拉，负为受压。假设CF杆与CB杆均受拉。
根据力矩方程可得：NBA=25.96×
3.26.76.57.3
3.56.70.87.3
=13.56KN；NCD1=25.96×=23.43KN；NCE=25.96×
=12.4KN；NCD2=25.96×+25.96×
1.57.3
5.87.3
+25.96×
=28.45KN。
则可得：NCD=NCD1+NCD2=35.83KN，NCE= NCEx=28.45×sin50°=21.79KN。 取节点C点分析：
在X轴方向：NCD.sin50°+ NCE +NCB=0 在Y轴方向：NCD.cos50°=NCF；
得：NCF=23.03KN, NCB=-49.24KN(为负说明与假设方向相反，此杆受压)
10 / 13
① 、DE杆抗弯强度验算
由受力分析可得， DE杆受力最大，最大弯矩位置距D点650mm位置处，则Wmax=35.83×0.65-25.96×0.5=10.31KN.m。 则该处最大弯曲应力：σ
max
=
M
max
W
=10.31×106÷116800=88.27 N/mm²
＜［fm］=［215N/mm²］，符合规范要求。 ② 、DE杆抗抗剪强度验算
由图6受力分析可得出:杆件DH在D点所受剪力最大即VD=35.83-23.6=12.23KN，则相应剪应力τ
max
右
=
SxVmax
Ix.d
=54.1×1000×
12.23×1000）÷（935×10000×8.5）=8.33N/mm²＜［fv］=［125N/mm²］，符合规范要求。 ③ 、立杆稳定性验算
［16槽钢回转半径i=61mm，截面积为A=2160mm²，由图6可知，斜腹杆CB轴向受压最大，压力Nmax=49.24KN。 长细比：λ==1000÷61=16.4，查建筑施工手册得，φ=
i
（1+
L1
λ
80
=0.69
）
2
则ｆmax=
Nφ A
=49.24×103÷（0.69×2160）= 33.04N/mm²＜［125N/mm
²］，符合规范要求。
CF杆件轴向受拉，轴向拉力为Nmax=23.03KN，则σ
max=
NA
=23.03×
103÷2160=10.66N/mm²＜［215N/mm²］，符合规范要求。 （2）B7螺栓的受力计算
由受力图6可以看出，三角支架是采用B7螺栓固定，即单个B7
螺栓承受垫梁传递下来的集中荷载F=23.6×3=77.88KN，现对B7螺栓进行验算。
查《建筑施工手册》得：B7螺栓的净截面积A=560.6mm²。 ①、抗弯强度验算：
Wmax=（25.96×0.32+25.96×0.82+25.96×1.32）÷
1.45=44.04KN.m σ
max
=
M
max
W
=44.04×106÷141×103=312.34N/mm²＜［fm］=［940N/mm²］，
满足规范要求，符合规范要求。 ② 、抗剪强度验算
由图6受力分析可知，单个B7螺栓受承受压力为77.88KN，故 B7螺栓的剪力最大值为Vmax=77.88KN,则最大剪应力σ=
4v3A
=4×77.88×
103÷（3×560.6）=185.23N/mm2＜［fm］=［470N/mm²］。 （3）四管柱的受力计算
四管柱长度是10.25m，两端钢板480×480mm，中间有斜缀Φ16，管柱为1.5英寸钢管。取最大轴向压力N=77.88KN进行验算，若符合规范要求，则所有四管柱均符合规范要求。查《施工结构计算方法与设计手册》得，i=0.289h=138.72mm ①、四管柱长细比计算
λ=
L0i
=10250÷138.72=73.889≈74
②、四管柱整体稳定性验算
通过查《施工结构计算方法与设计手册》得，当λ==74时，轴向
压杆的稳定系数φ=0.74。 则杆件受压的强度为ｆmax=
Nφ A
=77.88×103÷（0.74×4×πr2）=
45.678N/mm²＜［f］=［125N/mm²］，符合规范要求。 4、结论
经以上受力计算得得，右非1#-6#坝段联系梁支撑系统中，次梁（10×12cm、主梁（Ⅰ16工字钢）、垫梁（［16槽钢）、四管柱、B7螺栓的抗弯、抗剪强度均符合规范要求；主梁（Ⅰ16工字钢）、垫梁（［16槽钢）的挠度也均符合规范要求。
故可得右非1#-6#坝段联系梁支撑系统所有支撑构件是安全可靠
的。
右非1-6坝段拦污栅联系梁配板支撑系统受力计算书
1、概述
根据相关设计图纸，右非1#-6#坝段进水口拦污栅在▽348.0m、▽360.0m、▽372.0m分别设置了垂直流向和顺流方向上的联系梁，分别为横梁、中梁、边梁及人字梁，各联系梁高度均为1.2m，宽度除边梁为0.85m外，其余均为1m，长度分别为3.1m、5.4m、5.7m、6.4m。
按照“右非1#-6#坝段拦污栅联系梁配板、支撑图”设计图纸，联系梁采用四管柱及三角支架做支撑，Ⅰ16工字钢做主梁，［16槽钢做垫梁，方木（10×12cm）作次梁。为保证施工质量和安全，现对各联系梁支撑系统进行受力计算。 2、荷载取值 2.1主要荷载取值
对浇筑砼支撑受力分析，支撑系统受砼的垂直压力，按砼垂直压力计算公式求解出砼初凝前作用在模板上的垂直分布力。
Q横梁=Q边梁= Q中梁= Q人字梁=ɤcH=24KN/m3×1.2m=28.8KN/m2 式中 Q—新浇筑砼对模板的最大垂直压力 ɤc—砼重力密度，取24KN/m2 2.2其它荷载取值
将模板的自重荷载（0.33KN/㎡）、水平模板垂直方向振捣荷载（2KN/㎡）与砼垂直压力进行组合后，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4，各条梁的底部次梁最大线荷载计算如下：
1 / 13
##
q
横梁
=（28.8+0.33）KN/㎡×1.2×0.575m+2KN/m²×1.4×
0.575m=21.71KN/m
q
边梁
= q
中梁
= q
人字梁
=（28.8+0.33）KN/㎡×1.2×0.75m+2KN/m²×
1.4×0.75m=28.32KN/m
经比较，取q=28.32KN/m作为线荷载标准值，依次对次梁、主梁、垫梁、四管柱和三角支架进行验算。 3、受力计算 3.1材料力学性能
经查阅《施工结构计算方法与设计手册》得，方木（10×12cm）、［16槽钢、Ⅰ16工字钢、B7螺栓等力学性能如表1所示：
表1 方木、槽钢、工字钢、B7螺栓等材料的性能表
2 / 13
3.2次梁
根据设计图纸，次梁均是统一尺寸（200×12×10cm）。现根据荷载取值情况定，取最大线荷载q=28.32KN/m进行受力计算，若符合规范要求，则中梁、横梁、人字梁下的次梁都符合规范要求。 （1）人字梁
次梁是一根两等跨外伸梁，受力简图如图1所示。
图1：人字梁下的次梁受力简图
① 、抗弯承载力计算
经查阅《施工结构计算方法与设计手册》得各支点的剪力大小为： VA=0.375 ql； VC=-0.375 ql；VB左=-0.625ql；VB右=0.625ql 则各点的支座反力为：FA=5.31KN；FC=5.31KN；FB=17.7KN； 由图1受力分析可得：
Mmax=0.125×ql²=0.125×28.32KN/m×0.5×0.5m²=0.885kN.m。 则该处最大弯曲应力为：
σ
max=
M
max
W
=0.885×106/240000=3.69N/mm²＜［ｆm］=［17N/mm²］，
符合规范要求。 ② 、抗剪强度验算
3 / 13
0.5=8.85KN，则其对应的最大剪应力值为：
τ
max
=1.5×Vmax÷A=1.5×8850N÷12000mm²=1.106N/mm²＜［fv］=
［1.7N/mm²］，符合规范要求。 （2）边梁
次梁是一根两等跨外伸梁，受力简图如图2所示。 图2：边梁下的次梁受力简图
① 、抗弯承载力计算
经查阅《施工结构计算方法与设计手册》得各点的剪力大小为： VA=0.375 ql； VC=-0.375 ql；VB左=-0.625ql；VB右=0.625ql 则各点的支座反力为：FA=4.514KN；FC=4.514KN；FB=15.045KN； 由图1受力分析可得：
Mmax=0.125×ql²=0.125×28.32KN/m×0.425×0.425m²=0.639kN.m。
则该处最大弯曲应力为：
σ
max
=
M
max
W
=0.639×106/240000=2.66N/mm²＜［ｆm］=［17N/mm²］，
符合规范要求。 ② 、抗剪强度验算
4 / 13
0.425=7.523KN，则其对应的最大剪应力值为：
τ
max
=1.5×Vmax÷A=1.5×7523N÷12000mm²=0.94N/mm²＜［fv］=
［1.7N/mm²］，符合规范要求。 3.3主梁
主梁是Ⅰ16工字钢，承受次梁传递下来的集中荷载，是由两个可动铰支座支撑的一根单跨外伸梁。人字梁下主梁最长且受次梁传递下来的集中荷载最大，最大为F=17.7KN。计算人字梁下的中间主梁受力情况，若符合规范要求，则所有主梁均符合规范要求。 （1）人字梁 ①、抗弯强度验算
主梁是由两个可动铰支座支撑的一根单跨外伸梁。 人字梁梁下的主梁受力如图3所示
图3：人字梁下的中间主梁受力简图
由受力图可以列出方程式，求出A、B两点的支座反力：
FA+ FB=11F；对B点取距：则有FA×3400+F×1500+ F×860+ F×220= F×4900+F×4260+ F×3620+F×2980+F×2340+ F×1700+ F×1060+F
5 / 13
×420 解得：FA=FB=
112
F=97.35KN
通过查《施工结构计算方法与设计手册》得最大值弯矩值为： Mmax=
5FL8
(1-
4aL
22
)
=
5⨯17.7⨯3.4
8
⨯(1-
4⨯1.53.4
2
2
)
=8.313KN.m。
则该处的最大弯曲应力为： σ
max
=
M
max
W
=8.313×106÷141×103=58.96N/mm²＜［fm］=［215N/mm²］，
符合规范要求。 ② 、抗剪强度验算
由图3可知，主梁在A、B两点剪力最大，剪力VA右=VB左= FA-VA左=FB-VB
右
=（97.35-17.7×3）=44.25KN。
max
则最大剪应力为τ=
SxVmax
Ix.d
=（81.88mm3×1000×44.25KN×1000）
÷（1130mm4×10000×6mm）=53.44N/mm²＜［fv］=［125N/mm²］，符合规范要求。 ③ 、挠度验算
查《施工结构计算方法与设计手册》，得此梁最大挠度值为ω=
L40011FL
3
384EI
5-24
aL
22
）
=
11⨯17.7⨯10384⨯2.06⨯10
5
3
⨯3400
3
4
⨯1130⨯10
5-
24⨯15003400
2
2
）
=2.79mm＜
=
3400400
=8.5mm
，符合规范要求。
3.4垫梁
垫梁是［16的槽钢，垫梁长度除边梁下为1m，其余均为1.3m。荷载主要来自主梁传递下来的集中荷载，底部是采用四管柱或带有B7
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螺栓的三角支架支撑。垫梁是一根单跨外伸梁。计算人字梁下的垫梁受力情况，若符合规范要求，则横梁和中梁下的垫梁受力情况也符合规范要求。 （1）人字梁
垫梁受主梁传递下来的集中荷载分别为F1=29.205KN，F2=97.35KN，是一根由两个可动铰支座支撑的单跨外伸梁。
受力情况如图4所示。
图4：人字梁下的一根垫梁受力简图
①、抗弯强度验算
由上受力图可求出A、B两点支座反力FA、FB，根据静力学知识，列出下列方程:
FA+ FB=2F1+F2；FA×560+ F1×240= F1×800+ F2×560. FA=FB=0.5（2F1+F2）=77.88KN
通过受力图可以看出最大值弯矩值在主梁中点位置
Mmax=FA×0.28-F1×0.52=9.22KN.m 则该处的最大弯曲应力为：
σ
max
=
M
max
W
=9.22×106÷141×103=65.39N/mm²＜［fm］=［215N/mm
²］，符合规范要求。 ②、抗剪强度验算
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由图可知，主梁在A、B两点剪力最大，剪力VA右=VB左= FA-VA左=FB-VB
右
=77.88-29.205=48.675KN。
max
则最大剪应力为τ=
SxVmax
Ix.d
=（54.1mm3×1000×48.675KN×1000）
÷（935mm4×10000×8.5mm）=33.14N/mm²＜［fv］=［125N/mm²］，符合规范要求。 ③、挠度验算
查《施工结构计算方法与设计手册》，得此梁最大挠度值为ω=
PL
3
48EI
=
97.35⨯1048⨯2.06⨯10
35
⨯560
3
4
⨯934⨯10
=0.18mm＜
L400
=
560400
=1.4mm
，符合规范要
求。 （2）边梁
垫梁受主梁传递下来的集中荷载分别为F1=24.827KN，F2=82.747KN，垫梁是一根由两个可动铰支座支撑的单跨外伸梁。
受力情况如图5所示。
图5：边梁下的一根垫梁受力简图
①、抗弯强度验算
由上受力图可求出A、B两点支座反力FA、FB，根据静力学知识，列出下列方程:
FA+ FB=2F1+F2；FA×480+ F1×210= F1×690+ F2×240.
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FA=FB=0.5（2F1+F2）=66.2KN
通过受力图可以看出最大值弯矩值在主梁两支座点位置， Mmax= F1×0.21=5.214KN.m 则该处的最大弯曲应力为： σ
max
=
M
max
W
=5.214×106÷141×103=36.34N/mm²＜［fm］=［215N/mm²］，
符合规范要求。 ②、抗剪强度验算
由图可知，主梁在A、B两点剪力最大，剪力VA右=VB左= FA-VA左=FB-VB
右
=66.2-24.827=41.373KN。
max
则最大剪应力为τ=
SxVmax
Ix.d
=（54.1mm3×1000×41.373KN×1000）
÷（935mm4×10000×8.5mm）=28.16N/mm²＜［fv］=［125N/mm²］，符合规范要求。 ③ 、挠度验算
查《施工结构计算方法与设计手册》得，此梁最大挠度值为ω=
PL
3
48EI
=
82.746⨯1048⨯2.06⨯10
5
3
⨯480
3
4
⨯934⨯10
=0.1mm＜
L400
=
480400
=1.2mm
，符合规范要
求。
3.5三角支架、B7螺栓、四管柱的受力计算 （1）三角支架的受力计算
在▽358.8-▽360.0m高程段中梁支撑一端采用了三角支架，三角支架用一个B7螺栓固定在墙上，主要承受上面垫梁传递下来的集中荷载，通过计算可得，可将三个集中荷载看作为F1=F2=F3=23.6KN三个集
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中荷载作用在三角支架上面，三角支架是16的槽钢。经分析，三角支架、B7螺栓受力简图如图6所示：
图6：中梁下的三角支架受力简图
三角支架内力计算：将BC杆方向作为X轴，CF杆方向作为Y轴，受力图中正为受拉，负为受压。假设CF杆与CB杆均受拉。
根据力矩方程可得：NBA=25.96×
3.26.76.57.3
3.56.70.87.3
=13.56KN；NCD1=25.96×=23.43KN；NCE=25.96×
=12.4KN；NCD2=25.96×+25.96×
1.57.3
5.87.3
+25.96×
=28.45KN。
则可得：NCD=NCD1+NCD2=35.83KN，NCE= NCEx=28.45×sin50°=21.79KN。 取节点C点分析：
在X轴方向：NCD.sin50°+ NCE +NCB=0 在Y轴方向：NCD.cos50°=NCF；
得：NCF=23.03KN, NCB=-49.24KN(为负说明与假设方向相反，此杆受压)
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① 、DE杆抗弯强度验算
由受力分析可得， DE杆受力最大，最大弯矩位置距D点650mm位置处，则Wmax=35.83×0.65-25.96×0.5=10.31KN.m。 则该处最大弯曲应力：σ
max
=
M
max
W
=10.31×106÷116800=88.27 N/mm²
＜［fm］=［215N/mm²］，符合规范要求。 ② 、DE杆抗抗剪强度验算
由图6受力分析可得出:杆件DH在D点所受剪力最大即VD=35.83-23.6=12.23KN，则相应剪应力τ
max
右
=
SxVmax
Ix.d
=54.1×1000×
12.23×1000）÷（935×10000×8.5）=8.33N/mm²＜［fv］=［125N/mm²］，符合规范要求。 ③ 、立杆稳定性验算
［16槽钢回转半径i=61mm，截面积为A=2160mm²，由图6可知，斜腹杆CB轴向受压最大，压力Nmax=49.24KN。 长细比：λ==1000÷61=16.4，查建筑施工手册得，φ=
i
（1+
L1
λ
80
=0.69
）
2
则ｆmax=
Nφ A
=49.24×103÷（0.69×2160）= 33.04N/mm²＜［125N/mm
²］，符合规范要求。
CF杆件轴向受拉，轴向拉力为Nmax=23.03KN，则σ
max=
NA
=23.03×
103÷2160=10.66N/mm²＜［215N/mm²］，符合规范要求。 （2）B7螺栓的受力计算
由受力图6可以看出，三角支架是采用B7螺栓固定，即单个B7
螺栓承受垫梁传递下来的集中荷载F=23.6×3=77.88KN，现对B7螺栓进行验算。
查《建筑施工手册》得：B7螺栓的净截面积A=560.6mm²。 ①、抗弯强度验算：
Wmax=（25.96×0.32+25.96×0.82+25.96×1.32）÷
1.45=44.04KN.m σ
max
=
M
max
W
=44.04×106÷141×103=312.34N/mm²＜［fm］=［940N/mm²］，
满足规范要求，符合规范要求。 ② 、抗剪强度验算
由图6受力分析可知，单个B7螺栓受承受压力为77.88KN，故 B7螺栓的剪力最大值为Vmax=77.88KN,则最大剪应力σ=
4v3A
=4×77.88×
103÷（3×560.6）=185.23N/mm2＜［fm］=［470N/mm²］。 （3）四管柱的受力计算
四管柱长度是10.25m，两端钢板480×480mm，中间有斜缀Φ16，管柱为1.5英寸钢管。取最大轴向压力N=77.88KN进行验算，若符合规范要求，则所有四管柱均符合规范要求。查《施工结构计算方法与设计手册》得，i=0.289h=138.72mm ①、四管柱长细比计算
λ=
L0i
=10250÷138.72=73.889≈74
②、四管柱整体稳定性验算
通过查《施工结构计算方法与设计手册》得，当λ==74时，轴向
压杆的稳定系数φ=0.74。 则杆件受压的强度为ｆmax=
Nφ A
=77.88×103÷（0.74×4×πr2）=
45.678N/mm²＜［f］=［125N/mm²］，符合规范要求。 4、结论
经以上受力计算得得，右非1#-6#坝段联系梁支撑系统中，次梁（10×12cm、主梁（Ⅰ16工字钢）、垫梁（［16槽钢）、四管柱、B7螺栓的抗弯、抗剪强度均符合规范要求；主梁（Ⅰ16工字钢）、垫梁（［16槽钢）的挠度也均符合规范要求。
故可得右非1#-6#坝段联系梁支撑系统所有支撑构件是安全可靠
的。