2011焦仪表技术与传感器
20“第3期
Instrument
Technique
and
Sensor
No.3
新型栅状电容式液位传感器原理及应用
高超,王俊雄
(上海交通大学船舶海洋与建筑工程学院,上海200030)
摘要:针对传统电容式液位传感器在不改变体积的条件下只能通过减小电极间距采提高灵敏度的不足,设计了新型栅状电容式液位传感器。它采用栅状电极代替圆柱状电极,扩大了电极间空间,使被测介质的流动更为顺利并且提高了传感器的灵敏度,降低了工艺要求。给出了该传感器的实验数据,得到了比较满意的结果。关键词:栅状电容;电容式液位测量;电容式传感器中图分类号:TH816
文献标识码:A
文章编号:1002—1841(2011)03—0009—02
PrincipleandApplicationofNewPalisadeCapacitanceLevelSensor
GAO
Chao,WANGJun.xiong
(School
ofNavMArchitectureOcean&Civil
Engineering,ShanghaiJiaoTongUniversity,Shanghai200030,China)
Abstract:Thispaperdesingnedthenew
palisadecapacitancelevelsensor.inorderto
solvetheproblemoftheordinarycapac—
itancelevel
sensor
which
Can
onlydecreasethespacebetweenelectrodes.toimprovesensitivity
on
conditionthatthevolumeWas
limited.Itusedthepalisadeelectrodeinsteadofcylindricalelectrode,whichCan
expandthespace
between
theelectrodesto
im-
pmvetheflowofprocessfluid
medusa,increasesensitivity,anddecreaseprocessrequirements.Theexperimentaldataofthe
sen-
sorissupplied,andtheresultissatisfied.
Keywords:palisadecapacitor;capacitancelevel
measurement;capacitance
sensor
0引言
电容式传感器技术有了很大的发展,它不但广泛应用于机械量的测量,而且还逐步应用于压力、液位、料位等方面的测量¨j。电容式液位传感器利用被测液体与周围气体的介电常数的不同,将液位转化成静电电容来实现液位的测量,它具有动态响应好,环境适应性强,抗干扰能力强,可靠性高等优点。
传统电容式液位传感器,如平行板式、同轴圆柱式等,其电容量与其极板面积和介电常数成正比,用这种电容式传感器测图1传感器结构示意图
量液位高度时,如果要得到较大的可测电容量及大的电容灵敏度,只能增大极板面积或减小极板间距。但增大极板面积使电容体积变大,减小极板间距又使工艺难以保证;当被测介质为黏稠流体时,则难以进入、退出极板之间,使理论可行之方案,在实践中难以实现旧j。
文中设计了一种新型电容式液位传感器,以克服上述缺陷,并使传感器具有灵敏度高、准确度高等特点,这种传感器可大大扩展电容式液位传感器的应用范围。图2内电极绕线安装方式图
1传感器原理与结构1.2每段导线与圆套筒间以空气为介质的电容
1.1传感器结构
根据文献[3],当传感器电极插入被测液体的深度h=0传感器由栅状内电极和圆套筒形外电极组成,其结构示意时,每段导线与圆套筒间存在以空气为介质的电容,令:
图如图1所示。栅状内电极作为电容器的中心电极,圆套筒形,
外电极为电容器的另一电极。栅状内电极由一根包有绝缘层r2—万一
D2一D:一e2
(1)
的导线绕为6段与圆套筒同心安装,其绕线安装方式如图2所示。外电极为金属软管,金属软管末端开有数个小孔以方便介【也2—■广
1
D2一研+e2
得到其电容量为
质的流动。内外电极各通过一根导线与外部电路相连接。
>
收稿13期:2010—06—10收修改稿13期:2010—12—10
c=柰In。一(1
K篙/K2)
㈣¨7
万方数据
10
InstrumentTechniqueandSensor
Mar.201l
牛译
(3)
如:笙丛D至
(4)
式中:D为圆套筒内径;D1为导线外径;e为导线与圆套筒的中心距;乳为真空介电常数;日为传感器电极高度。
在D》D。且D》e的条件下,可得:
髫。一茗:一∥F可=石F矿
(5)
将式(5)带入式(2)可以得到:
cm器
㈣
如图2所示,传感器结构满足D》D。且D》e的条件,所以文中采用式(6)来计算每段导线与圆套筒间以空气为介质的电容。
1.3传感器原理
传感器等效电路图如图3所示。
液面
|
圈3传感器等效电路图
C.,一c6。分别代表每段导线液面以上以空气为介质的电容,它们数值相等,其值为
c。。….=c6。=2丽+rso(H-h)
(7)
c。2一C配分别代表每段导线液面以上以绝缘层为介质的电容,它们数值相等,其值为
c萨…咆=等糍岩
(8)
式中:d为导线线芯直径;“为导线绝缘层的相对介电常数。
C川一C稍。分别代表每段导线液面以下以被测液体为介质
的电容,它们数值相等,其值为
‰一一c扩蒜黠
‘9’
式中占以为被测液体的相对介电常数。
cm—c诎分别代表每段导线液面以下以绝缘层为介质的电容,它们数值相等,其值为
cm一一“峨=器岩
(10)
根据等效电路图可知,c¨与C。:是串联关系,c2,与c2:…c6。与C6:、C,。与C,12.・・cw6。与c斑也是串联关系,以上两两串联
电路之间相互并联,故得总电容为
万方数据
c,=丽CllCi2≯..+蕊C61C62+导笔”・+丽Cw61Cw.162
嘲撬嘲导急
㈩,
式中C。为被测电容。
将式(7)、式(8)、式(9)、式(10)代入式(11)可得:
h—
c。=—ErlIn(盎1)+
D/D‰ln(1
D/)’
d+
121T82,l(s12—1)占。1n(D/D1)
(12)
,
(幻-n等+-n詈)(“,n百D+8aIn了D)
式(12)中,等号右侧第一项可看作初始电容Co;第二项可认为是灵敏度K与h的乘积,则式(12)可改写为
C,:co+Kh
(13)
对于确定的介质而言,c0与K均为常数,由此可见,电容式传感器插入被测液体的深度h与C,被测电容成良好线性关系。
2测量系统基本结构
测量系统基本结构如图4所示。
图4测量系统结构图
相容式变换器由振荡器、第一谐振回路、第二谐振回路和
鉴相器组成。振荡器产生100kHz高频信号,分别送至第一和第二谐振回路。第一谐振回路的输出信号直接送入鉴相器作为参考相位基准,第二谐振回路的输出信号送至传感器电极用
于反映液位的变化。当液体未接触到传感器电极时,第二谐振回路处于自然谐振状态,其相位与第一谐振回路相位一致。当液位上升时,由于电容容值产生变化破坏了第二谐振回路的谐振,电压相位产生突变。此突变电压送到鉴相器另一端并与第
一谐振回路参考相位作比较。鉴相器输出电平与输入信号电压相位变化成比例变化。鉴相器输出信号送入ADC0808进行A/D转换。A/D转换将原鉴相器输出的模拟电压信号转换为数字量,转换得到的数字量送AT89C52单片机处理,并最终由LCD显示当前的水位值。
3实验结果与分析3.1实验结果及误差分析
根据实际工程项目的需要,用0.5mm镍线芯、外敷尼龙、最大外径1.2mm的导线制成栅状电极作为传感器的内电极;以内径50mm、外径57mm的不锈钢软管作为传感器外电极;
传感器电极高度为1.22m.取导线绝缘层(尼龙)的相对介电常数8。=3.4,被测液体(水)的相对介电常数占正=81。经计算可知该传感器的初始电容量为101.7pF;灵敏度为1015.5
pF/
m.实验数据如表1所示。
(下转第21页)
第3期胡章荣等:基于MSP430F147的高精度压力变送器数显仪表
21
式中k的实际意义即是仪表的零点采样值AD。.
量程校准过程中,采样存储当时的环境温度%,校准完成以后即得到采样码与电压值换算系数‰,即可知AD与电压的换算公式:
V:(AD—AD。).k。
(4)
与放大器LM224所使用的4支电阻R。、尺:、R,、凡相关。如统一使用10ppm,±l或更高等级的电阻,%。的实测值几乎为0,即已经不需要进行温度补偿了;而当电阻的温度系数不一致或者有所偏差时,k.的意义则可显现。实验中,随机选取了一些电阻,测得k.的值达到0.1728,按该模型补偿后与补偿前做比较,效果相当明显。通过实验测定,经该算法补偿后,仪表的工作环境温度在一20~80℃变化,示值变化最大仅3mV,检定温漂系数远低于20ppm的预定值。
当仪表正常工作时,每间隔一段时间采样一次当前温度并与与校准时温度%比较得差值AT,那么当前的真实信号电压的计算公式可以表示为
/
!
、
4结束语
∞’
通过算法补偿,仪表的温度漂移系数大大降低,使用该仪表配合压力变送器工作,变送器输出的高质鼍信号完全不会受到显示表干扰。仪表的输入阻抗为2MQ以上,对测量信号几乎不产生影响,因此可以作为通用的电压表使用。对于电流型的压力变送器,可在前级并联线绕精密电阻作为取样电阻,转换为电压信号进行测量。通过大量的测试工作以及长期的试用结果和用户反馈表明,仪表的精度和稳定性等均达到了预期要求。参考文献:
[I]张建军,李颀,丁明东,等.基于MSP430单片机的高精度压力变送
器.仪表技术与传感器,2010(1):32—35.[23
GB/T22264.2—2008安装式数字显示电测量仪表第2部分:电
V=(AD-ADo)’【‰1_上+klATJ
其中,.j}.作为仪表本身的性能参数,在出厂前标定。上面的公式成功补偿掉了温度影响带来的误差并且避免r从电压转换到绝对温度过程中引入的误差,从温度传感器的电压变化直接转换至温度值的变化,然后再对系统校准时的K进行修正,从而得到真实的信号电压值。图11为在主程序中嵌入补偿算法的流程图。
流表和电压表的特殊要求.[3]
孔祥伟.周杏鹏.基于HART协议的智能压力变送器的设计与实现.仪表技术与传感器,2010(2):15—17.
[4]马月辉,严世强.智能仪表自凋零.自动化仪器仪表,2001(1):55
—57.
图11温度补偿算法
作者简介:胡章荣(1986一),硕士研究生,主要研究方向为嵌入式系统
应用开发。E—mail:hzr693@163.tom
通过进一步理论分析以及实验结果验证,k,的值实际上只
(上接第10页)
表1实验数据表(25℃时)
地流动。4结束语
文中提出的新型栅状电容式液位传感器,既克服了传统电容式液位传感器因工艺局限、被测介质流动性等原因而牺牲传感器灵敏度的缺点又具有灵敏度高、实用性强、准确度高等优点,在实际工程中有一定的推广价值。使用时应注意:传感器电极高度与被测液位高度变化有关;传感器必须固定在液池中,才能保证测量的准确性。参考文献:
实验数据产生误差的主要原因是由于传感器和测量电路本身存在一定的误差,但从表1可知,误差小于0.5%,可以满足实际工程的需要。
3.2与传统同轴圆柱状电容式液位传感器对比
在上述条件下,新型栅状电容式液位传感的内电极仅占整个传感器内部空间体积的0.35%,其灵敏度为1
015.5pF/m.
[1]马世勇.射频电容式传感器的研究与应用.仪表技术与传感器,
2001(2):43—45.
[2]丁力.平面栅状电容器原理及应用.陕西工学院学报.1994.10(2):70—72.
[3]刘栓江.单芯偏心电缆单位长度电容的计算.大学物理,2003,22(8):17—18;30.
[4]陈平.沙训,罗晶.射频导纳电容式物位测量仪的研究.仪表技术与传感器,2006(7):19—20.
在同样的条件下,传统同轴圆柱状电容式液位传感器的灵敏度的仅为172.3pF/m,远小于新型栅状电容式液位传感器的数值。
由此可见,新型栅状电容式液位传感器大大提升了传感器的灵敏度并扩大了传感器内部的空间,使被测介质能更为顺利
[5]黄正华.电容式传感器敏感探头.仪表技术与传感器,1996(5):15
一16.
作者简介:高超(1986一),硕士研究生.主要研究方向为动力装置电子
控制技术、工业自动化仪表技术。E—mail:rainbowcj@126.tom
万方数据
新型栅状电容式液位传感器原理及应用
作者:作者单位:刊名:英文刊名:年,卷(期):
高超, 王俊雄, GAO Chao, WANG Jun-xiong
上海交通大学船舶海洋与建筑工程学院,上海,200030仪表技术与传感器
INSTRUMENT TECHNIQUE AND SENSOR2011(3)
参考文献(5条)
1.马世勇 射频电容式传感器的研究与应用[期刊论文]-仪表技术与传感器 2001(02)2.丁力 平面栅状电容器原理及应用 1994(02)
3.刘栓江 单芯偏心电缆单位长度电容的计算[期刊论文]-大学物理 2003(08)
4.陈平;沙训;罗晶 射频导纳电容式物位测量仪的研究[期刊论文]-仪表技术与传感器 2006(07)5.黄正华 电容式传感器敏感探头 1996(05)
本文读者也读过(3条)
1. 甄伟民.ZENG Wei-min 新型列车轴端测速传感器的原理及应用[期刊论文]-企业技术开发(学术版)2007,26(9)2. 白强.夏善红.陈绍凤.裴强.龚超 新型旋片式空中电场传感器及应用[期刊论文]-电子与信息学报2004,26(4)3. 杨绍文 利用CDC新技术的高精度自动安平扫平仪设计[期刊论文]-科技信息2010(10)
本文链接:http://d.g.wanfangdata.com.cn/Periodical_ybjsycgq201103004.aspx
2011焦仪表技术与传感器
20“第3期
Instrument
Technique
and
Sensor
No.3
新型栅状电容式液位传感器原理及应用
高超,王俊雄
(上海交通大学船舶海洋与建筑工程学院,上海200030)
摘要:针对传统电容式液位传感器在不改变体积的条件下只能通过减小电极间距采提高灵敏度的不足,设计了新型栅状电容式液位传感器。它采用栅状电极代替圆柱状电极,扩大了电极间空间,使被测介质的流动更为顺利并且提高了传感器的灵敏度,降低了工艺要求。给出了该传感器的实验数据,得到了比较满意的结果。关键词:栅状电容;电容式液位测量;电容式传感器中图分类号:TH816
文献标识码:A
文章编号:1002—1841(2011)03—0009—02
PrincipleandApplicationofNewPalisadeCapacitanceLevelSensor
GAO
Chao,WANGJun.xiong
(School
ofNavMArchitectureOcean&Civil
Engineering,ShanghaiJiaoTongUniversity,Shanghai200030,China)
Abstract:Thispaperdesingnedthenew
palisadecapacitancelevelsensor.inorderto
solvetheproblemoftheordinarycapac—
itancelevel
sensor
which
Can
onlydecreasethespacebetweenelectrodes.toimprovesensitivity
on
conditionthatthevolumeWas
limited.Itusedthepalisadeelectrodeinsteadofcylindricalelectrode,whichCan
expandthespace
between
theelectrodesto
im-
pmvetheflowofprocessfluid
medusa,increasesensitivity,anddecreaseprocessrequirements.Theexperimentaldataofthe
sen-
sorissupplied,andtheresultissatisfied.
Keywords:palisadecapacitor;capacitancelevel
measurement;capacitance
sensor
0引言
电容式传感器技术有了很大的发展,它不但广泛应用于机械量的测量,而且还逐步应用于压力、液位、料位等方面的测量¨j。电容式液位传感器利用被测液体与周围气体的介电常数的不同,将液位转化成静电电容来实现液位的测量,它具有动态响应好,环境适应性强,抗干扰能力强,可靠性高等优点。
传统电容式液位传感器,如平行板式、同轴圆柱式等,其电容量与其极板面积和介电常数成正比,用这种电容式传感器测图1传感器结构示意图
量液位高度时,如果要得到较大的可测电容量及大的电容灵敏度,只能增大极板面积或减小极板间距。但增大极板面积使电容体积变大,减小极板间距又使工艺难以保证;当被测介质为黏稠流体时,则难以进入、退出极板之间,使理论可行之方案,在实践中难以实现旧j。
文中设计了一种新型电容式液位传感器,以克服上述缺陷,并使传感器具有灵敏度高、准确度高等特点,这种传感器可大大扩展电容式液位传感器的应用范围。图2内电极绕线安装方式图
1传感器原理与结构1.2每段导线与圆套筒间以空气为介质的电容
1.1传感器结构
根据文献[3],当传感器电极插入被测液体的深度h=0传感器由栅状内电极和圆套筒形外电极组成,其结构示意时,每段导线与圆套筒间存在以空气为介质的电容,令:
图如图1所示。栅状内电极作为电容器的中心电极,圆套筒形,
外电极为电容器的另一电极。栅状内电极由一根包有绝缘层r2—万一
D2一D:一e2
(1)
的导线绕为6段与圆套筒同心安装,其绕线安装方式如图2所示。外电极为金属软管,金属软管末端开有数个小孔以方便介【也2—■广
1
D2一研+e2
得到其电容量为
质的流动。内外电极各通过一根导线与外部电路相连接。
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收稿13期:2010—06—10收修改稿13期:2010—12—10
c=柰In。一(1
K篙/K2)
㈣¨7
万方数据
10
InstrumentTechniqueandSensor
Mar.201l
牛译
(3)
如:笙丛D至
(4)
式中:D为圆套筒内径;D1为导线外径;e为导线与圆套筒的中心距;乳为真空介电常数;日为传感器电极高度。
在D》D。且D》e的条件下,可得:
髫。一茗:一∥F可=石F矿
(5)
将式(5)带入式(2)可以得到:
cm器
㈣
如图2所示,传感器结构满足D》D。且D》e的条件,所以文中采用式(6)来计算每段导线与圆套筒间以空气为介质的电容。
1.3传感器原理
传感器等效电路图如图3所示。
液面
|
圈3传感器等效电路图
C.,一c6。分别代表每段导线液面以上以空气为介质的电容,它们数值相等,其值为
c。。….=c6。=2丽+rso(H-h)
(7)
c。2一C配分别代表每段导线液面以上以绝缘层为介质的电容,它们数值相等,其值为
c萨…咆=等糍岩
(8)
式中:d为导线线芯直径;“为导线绝缘层的相对介电常数。
C川一C稍。分别代表每段导线液面以下以被测液体为介质
的电容,它们数值相等,其值为
‰一一c扩蒜黠
‘9’
式中占以为被测液体的相对介电常数。
cm—c诎分别代表每段导线液面以下以绝缘层为介质的电容,它们数值相等,其值为
cm一一“峨=器岩
(10)
根据等效电路图可知,c¨与C。:是串联关系,c2,与c2:…c6。与C6:、C,。与C,12.・・cw6。与c斑也是串联关系,以上两两串联
电路之间相互并联,故得总电容为
万方数据
c,=丽CllCi2≯..+蕊C61C62+导笔”・+丽Cw61Cw.162
嘲撬嘲导急
㈩,
式中C。为被测电容。
将式(7)、式(8)、式(9)、式(10)代入式(11)可得:
h—
c。=—ErlIn(盎1)+
D/D‰ln(1
D/)’
d+
121T82,l(s12—1)占。1n(D/D1)
(12)
,
(幻-n等+-n詈)(“,n百D+8aIn了D)
式(12)中,等号右侧第一项可看作初始电容Co;第二项可认为是灵敏度K与h的乘积,则式(12)可改写为
C,:co+Kh
(13)
对于确定的介质而言,c0与K均为常数,由此可见,电容式传感器插入被测液体的深度h与C,被测电容成良好线性关系。
2测量系统基本结构
测量系统基本结构如图4所示。
图4测量系统结构图
相容式变换器由振荡器、第一谐振回路、第二谐振回路和
鉴相器组成。振荡器产生100kHz高频信号,分别送至第一和第二谐振回路。第一谐振回路的输出信号直接送入鉴相器作为参考相位基准,第二谐振回路的输出信号送至传感器电极用
于反映液位的变化。当液体未接触到传感器电极时,第二谐振回路处于自然谐振状态,其相位与第一谐振回路相位一致。当液位上升时,由于电容容值产生变化破坏了第二谐振回路的谐振,电压相位产生突变。此突变电压送到鉴相器另一端并与第
一谐振回路参考相位作比较。鉴相器输出电平与输入信号电压相位变化成比例变化。鉴相器输出信号送入ADC0808进行A/D转换。A/D转换将原鉴相器输出的模拟电压信号转换为数字量,转换得到的数字量送AT89C52单片机处理,并最终由LCD显示当前的水位值。
3实验结果与分析3.1实验结果及误差分析
根据实际工程项目的需要,用0.5mm镍线芯、外敷尼龙、最大外径1.2mm的导线制成栅状电极作为传感器的内电极;以内径50mm、外径57mm的不锈钢软管作为传感器外电极;
传感器电极高度为1.22m.取导线绝缘层(尼龙)的相对介电常数8。=3.4,被测液体(水)的相对介电常数占正=81。经计算可知该传感器的初始电容量为101.7pF;灵敏度为1015.5
pF/
m.实验数据如表1所示。
(下转第21页)
第3期胡章荣等:基于MSP430F147的高精度压力变送器数显仪表
21
式中k的实际意义即是仪表的零点采样值AD。.
量程校准过程中,采样存储当时的环境温度%,校准完成以后即得到采样码与电压值换算系数‰,即可知AD与电压的换算公式:
V:(AD—AD。).k。
(4)
与放大器LM224所使用的4支电阻R。、尺:、R,、凡相关。如统一使用10ppm,±l或更高等级的电阻,%。的实测值几乎为0,即已经不需要进行温度补偿了;而当电阻的温度系数不一致或者有所偏差时,k.的意义则可显现。实验中,随机选取了一些电阻,测得k.的值达到0.1728,按该模型补偿后与补偿前做比较,效果相当明显。通过实验测定,经该算法补偿后,仪表的工作环境温度在一20~80℃变化,示值变化最大仅3mV,检定温漂系数远低于20ppm的预定值。
当仪表正常工作时,每间隔一段时间采样一次当前温度并与与校准时温度%比较得差值AT,那么当前的真实信号电压的计算公式可以表示为
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4结束语
∞’
通过算法补偿,仪表的温度漂移系数大大降低,使用该仪表配合压力变送器工作,变送器输出的高质鼍信号完全不会受到显示表干扰。仪表的输入阻抗为2MQ以上,对测量信号几乎不产生影响,因此可以作为通用的电压表使用。对于电流型的压力变送器,可在前级并联线绕精密电阻作为取样电阻,转换为电压信号进行测量。通过大量的测试工作以及长期的试用结果和用户反馈表明,仪表的精度和稳定性等均达到了预期要求。参考文献:
[I]张建军,李颀,丁明东,等.基于MSP430单片机的高精度压力变送
器.仪表技术与传感器,2010(1):32—35.[23
GB/T22264.2—2008安装式数字显示电测量仪表第2部分:电
V=(AD-ADo)’【‰1_上+klATJ
其中,.j}.作为仪表本身的性能参数,在出厂前标定。上面的公式成功补偿掉了温度影响带来的误差并且避免r从电压转换到绝对温度过程中引入的误差,从温度传感器的电压变化直接转换至温度值的变化,然后再对系统校准时的K进行修正,从而得到真实的信号电压值。图11为在主程序中嵌入补偿算法的流程图。
流表和电压表的特殊要求.[3]
孔祥伟.周杏鹏.基于HART协议的智能压力变送器的设计与实现.仪表技术与传感器,2010(2):15—17.
[4]马月辉,严世强.智能仪表自凋零.自动化仪器仪表,2001(1):55
—57.
图11温度补偿算法
作者简介:胡章荣(1986一),硕士研究生,主要研究方向为嵌入式系统
应用开发。E—mail:hzr693@163.tom
通过进一步理论分析以及实验结果验证,k,的值实际上只
(上接第10页)
表1实验数据表(25℃时)
地流动。4结束语
文中提出的新型栅状电容式液位传感器,既克服了传统电容式液位传感器因工艺局限、被测介质流动性等原因而牺牲传感器灵敏度的缺点又具有灵敏度高、实用性强、准确度高等优点,在实际工程中有一定的推广价值。使用时应注意:传感器电极高度与被测液位高度变化有关;传感器必须固定在液池中,才能保证测量的准确性。参考文献:
实验数据产生误差的主要原因是由于传感器和测量电路本身存在一定的误差,但从表1可知,误差小于0.5%,可以满足实际工程的需要。
3.2与传统同轴圆柱状电容式液位传感器对比
在上述条件下,新型栅状电容式液位传感的内电极仅占整个传感器内部空间体积的0.35%,其灵敏度为1
015.5pF/m.
[1]马世勇.射频电容式传感器的研究与应用.仪表技术与传感器,
2001(2):43—45.
[2]丁力.平面栅状电容器原理及应用.陕西工学院学报.1994.10(2):70—72.
[3]刘栓江.单芯偏心电缆单位长度电容的计算.大学物理,2003,22(8):17—18;30.
[4]陈平.沙训,罗晶.射频导纳电容式物位测量仪的研究.仪表技术与传感器,2006(7):19—20.
在同样的条件下,传统同轴圆柱状电容式液位传感器的灵敏度的仅为172.3pF/m,远小于新型栅状电容式液位传感器的数值。
由此可见,新型栅状电容式液位传感器大大提升了传感器的灵敏度并扩大了传感器内部的空间,使被测介质能更为顺利
[5]黄正华.电容式传感器敏感探头.仪表技术与传感器,1996(5):15
一16.
作者简介:高超(1986一),硕士研究生.主要研究方向为动力装置电子
控制技术、工业自动化仪表技术。E—mail:rainbowcj@126.tom
万方数据
新型栅状电容式液位传感器原理及应用
作者:作者单位:刊名:英文刊名:年,卷(期):
高超, 王俊雄, GAO Chao, WANG Jun-xiong
上海交通大学船舶海洋与建筑工程学院,上海,200030仪表技术与传感器
INSTRUMENT TECHNIQUE AND SENSOR2011(3)
参考文献(5条)
1.马世勇 射频电容式传感器的研究与应用[期刊论文]-仪表技术与传感器 2001(02)2.丁力 平面栅状电容器原理及应用 1994(02)
3.刘栓江 单芯偏心电缆单位长度电容的计算[期刊论文]-大学物理 2003(08)
4.陈平;沙训;罗晶 射频导纳电容式物位测量仪的研究[期刊论文]-仪表技术与传感器 2006(07)5.黄正华 电容式传感器敏感探头 1996(05)
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