第31卷第4期
钻采
工
艺
V01.32
No.4
DRILLING&PRODUCllONTECHNOLOGY
・59・
利用人工暂堵转向提高重复压裂效果
吴
勇1,陈凤2,承宁3
(1中石油西南油气田分公司采气工程研究院2中石油西南油气田分公司重庆气矿
3中石油新疆油田分公司勘探开发研究院)。
吴勇等.利用人工暂堵转向提高重复压裂效果.钻采工艺,2008,31(4):59—61
摘要:针对新疆油田老井常规重复压裂增油效果逐年下降不能满足油田发展需要的问题,在裂缝的造缝及重定向机理研究基础上,开展了人工裂缝暂堵剂以及转向压裂工艺的选井选层等方面的研究。通过选用高强度暂
’
堵荆,使重复压裂产生不同方向的人工裂缝,打开新的油气流通道,动用剩余油富集区,提高油田采出程度。这种通过采用暂堵剂堵塞原裂缝,使重复压裂缝相对于原有裂缝方位发生偏离、转向,改造动用程度低甚至未动用的储层,不仅可提高重复压裂增油效果,还能在一定程度上改变水驱方向、提高注入水利用率。因此,重复压裂压开新裂缝及新裂缝重新定向对中高含水期的低渗透油田开发具有重要意义。
关键词:重复压裂;暂堵荆;裂缝;新疆油田
中图分类号:TE357
文献标识码:A
文章编号:1006—768x(2008)04—0059—03
新疆油田大都属于低渗透油藏,油井常常采用阻力最小方向流动的原则,暂堵剂颗粒会随压裂液压裂投产方式,在措施有效期过后,还必须经过重复进入与原有裂缝或高渗透层连通的炮眼,部分进入
压裂改造以维持生产。随着油井开发时间和措施次地层中的裂缝或高渗透层,在炮眼处和高渗透带聚
数的增加,原有人工裂缝的生产潜能越来越小,由于集并产生高强度的滤饼桥堵,使后续压裂液不能进储层平面和纵向上的非均质性,不同区域、层位动用.入裂缝和高渗透带,这必然会在一定程度上升高井程度存在差异,单一加大规模的重复压裂已不能满底压力,在一定的水平两向应力差条件下,产生二次
足油田增产稳产的发展需要。如何使重复压裂最大破裂进而改变裂缝起裂方位以产生新缝。
限度改造、动用剩余油富集区,提高油井的增油效果已成为亟待解决的重要技术难题。为低渗透油气田
二、暂堵剂性能
开发后期的增产挖潜提供新手段、开辟新方向,有利
考虑到堵剂应具有较强的封堵性同时又对地层于实现油气田高产稳产、提高采收率。
污染较小,研究选用了水溶性暂堵剂。该堵剂是在一、人工暂堵转向压裂原理
地面高温高压条件下,经交联反应得到颗粒型堵剂。在应用时,颗粒随液体进入炮眼和裂缝后,在压力差国内外研究表明,油藏开发过程中的多种因素下继续反应交联,形成高强度的滤饼。
会导致油井附近的应力场发生变化,当这种变化达1.封堵性及承压强度
到一定程度时,最大和最小主应力方向会发生偏转,
采用人造充填岩心的方法,通过使用岩心流动而且裂缝起裂方位受到射孔方向控制。因而在一定
实验仪测定其突破压力,来确定暂堵剂的强度。条件下,重复压裂过程中裂缝可能转向,而且水力压1.1分散状态下突破压力测试
‘
裂人工裂缝曲面的转向半径与地应力差值、压裂液
暂堵剂采用温度为800压裂液浸泡3—5
rain
黏度、施工排量等多个参数有关。地应力的差值越
后,用平流泵分别测试模拟压实为3.0
cm、1.0cm、
小,压裂液黏度越大、压裂排量越高,则曲面裂缝的
0.7cm、0.5
cm厚度的突破压力,实验结果见表1。
转向半径越大…q6|。人工暂堵压裂是在压裂过程
实验结果表明,模拟压实后滤饼厚度lcm以中实时加入暂堵剂,在旧缝张开后,基于流体遵循向
上,暂堵剂分散状态下可通过二次交联形成滤饼,加
收稿日期:2008一04—08
作者简介:吴勇(1968一),高级工程师,1990年毕业于西南石油大学应用化学专业,现从事油气田开采工艺研究工作j地址:(618300)四
川省广汉市,电话:(0838)5151741,E-mail:wuyzl@sina.com.cn,
钻
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采工
艺2008年7月
July2008
DRILLING&PRODUCTIONTECHNOLOGY
压21MPa不能够突破。滤饼厚度小于lcm,不能
有效形成滤饼,封堵效果差。
表1
分散态突破压力测试结果
岩心编号01
02
03.
04
模拟厚度3.O1.OO.7
0.5
(cm)突破压力2lMPa
21
MPa
(MPa)不突破不突破
0.7
无开始注入阶段有有絮状物流备注
少量液体流出,后出,没有构成未形成完全封堵
封堵
封堵
1.2预制胶结后突破压力的测试
采用预胶结后制成厚度为1.0cm和0.5cm厚
度的滤饼,并分别进行突破压力的测试,结果(表2)
表明,形成滤饼后,突破压力高,滤饼厚度达到或超过1.0cm后难以突破。
表2预制胶结态突破压力测试结果
厚度突破压力(cm)
(MPa)备注O.921MPa不突破
达到平流泵压上限0.5
12.0
突破前有少量的液体流出
2.溶解性
在50℃和80℃条件下,分别测试2.0g暂堵剂在清水和压裂液中的平均溶解时间,结果表明,50
℃条件下,3h内可以完全溶解,80℃条件下,1.2h
内可以完全溶解。3.水不溶物
称取2.0g暂堵剂,在压裂液中50℃条件下恒温溶解3h,测得水不溶物含量为0.9%。
三、现场试验
彩南油田西山窑组油藏已进入中高含水、中高采出程度阶段,存在的主要问题是压力保持程度低,压力场分布不均匀,注采压差不合理,生产特征表现为低产、低能,高含水、低液量。普通压裂或重复压裂效果差,措施后依然表现为高含水、中低液量的生产特征,因此,决定选井进行人工暂堵重复压裂试验。
1.选井选层
考虑剩余油分布和水驱方向,分别在油藏高部位、断裂北部及油水过渡带选井,按照不同含水分为三类,实施暂堵转向压裂工艺,根据裂缝转向情况和
措施效果,为后续选井提供依据。
(1)措施前含水低于40%的井6口:产量低。(2)措施前含水40%一90%的井4El:此类井
物性较好、厚度较大。
(3)措施前含水大于90%的井6口:施工前因低液量、高含水关井。2.裂缝监测
首先进行测试压裂,通过对比原裂缝开启压力和正式压裂时反映的破裂压力,判断原裂缝封堵情况。另外,采用微地震对其中9口井进行现场监测,
判断压裂是否出现转向,是否出现新缝。
2.1
测试压裂和正式压裂的压力对比
为避免包含摩阻的油管压力因受排量和液体性质影响而造成的假象,采用套管压力所反映的破裂
压力进行对比(表3)。
表3暂堵转向压裂井口压力统计表
测试,£裂
正式压裂
井号
排量
油压
套压排量
油压
套压
(m3/rain)(MPa)
(MPa)
(m3/min)(MPa)(MPa)
c28472.197.84
1.183.5016.084.710c28062.2418.4312.94
4.0542,3524.31c1286
2.0918.06
7.84
3.7727.67
8.96
C20252.0320.1111.49
3.5l
34.8812.83
c2鹏Io
1.8543.8216.68
3.3940.31
21.08c20151.8240.168.733.45
42.2319.22c2045
1.9144.29
12.60
3.26
48.8l
27.92c22261.6128.00
10.00
3.24
30.19
11.73c2237
1.6l29.16
9.103.2735.49
13.80c106l1.95
40.44
7.59
2.97
30.24
11.93
压力监测结果表明,各井正式压裂时的破裂压
力均高于测试压裂,在施工过程中暂堵剂有效地封堵了原裂缝。
2.2微地震监测
为验证新缝裂缝开启及其转向情况,采用微地
震监测法对9口试验井的测试与正式压裂进行现场
监测(图1、图2、表4)。结果表明,实施暂堵压裂工艺后,有效地开启了新裂缝。
-2-3:
O
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X
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G2237监测人工裂缝合成图
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缝避开了原见水方向,却沟通了相邻注水井的渗流通道,因此,表现为高含水、较高液量的生产特征,平
均日产液量由6.75t增加至18.457
5t。
总体上看,靠近断层的井,由于单方向水驱,水
0
n,I125Ll——
她2025一皂
淹程度低,增产效果最好,其余见效井,其新裂缝避开了原来的见水方向,打开了新的油气渗流通道,有
效地动用了剩余油富集区。
通过此次现场试验,为转向压裂的选井选层提
供了依据,至2007年12月,西山窑组油藏共实施转向压裂48口,累计增液92
图2
G2025监测人工裂缝合成图
591
t,累计增油32655t,
取得了很好的效果。
注:左侧为原裂缝方向,右侧为新裂缝方向。表4暂堵转向压裂裂缝监测结果统计表
新老裂缝面
四、结论及认识
(1)油藏开发过程中的多种因素会导致油井附近
井号
夹角(o)
初始
倾角
(o)
O
倾向备注
的应力场发生变化,在此基础上,通过使用暂堵剂改变裂缝起裂方位,可在重复压裂中实现开新缝和使裂缝发生转向,但难以人工控制裂缝转向角度和方位。
(2)在一定的剩余储量和地层能量条件下,人工暂堵转向压裂能开启新的裂缝,增添新的泄油面
积,获得较好的增产效果。
(3)相当一部分常规重复压裂油井由于注水不
平均
5.2
l
C2226
2l
C2237
21
45.0
44
北
转向明显
转向明显
29.4
北西北北
北北北
21.7
l2
C2025
2l
33.019.7
1
转向明显转向明显
转向明显,正式压裂的人
C2090
3
36.7
29.2
32
44.7
10.1
受效,地层亏空严重,需要采取大规模压裂使新裂缝
穿透原泄油范围,才能达到增产增油的目的。
2l
北北
北北
C2847
●_——
21
3
2
工裂缝有明显的左旋转向
趋势
转向明显.正式压裂的人工裂缝有明显的左旋转向
趋势
转向不明显.初始转向角度100
(4)水淹井经暂堵压裂并建立高导流能力的渗流通道后,由于原水淹区域并未被封堵,且较之剩余油富集区域有更强的能量补充和较好的物性条件,
故除了有明显的增液效果外,几乎没有增油效果。
参考文献
[1]王志刚,孙玉岭.影响低渗透油田重复压裂效果的研
究[J].石油学报,1990,11.[2]
蒋廷学.影响重复压裂效果的因素分析[J].低渗透油气田,1999.[3]Stewart
fracture
D
C2806
__——
30.817.7
20
21
C1286
__——
10.O8.8
O3
2l
C2015
__——
35.00.2
2
西南转向明显.右翼裂缝压裂
转向明显,裂缝面左旋,有西南向不明显
2
明显的扩展:左翼裂缝转
l5
20.O
7.0
O
西南人工裂缝形态接近.正式
C2045
__——
压裂的近井裂缝约东西
’
向。50nl后转回原来的方向
W,ByeayPM.Reorientationof
propped静
2
treatment[C].SPE28078,1994.
C
A,etc.Reorientationin
注:表中1代表测试压裂,2代表正式压裂。
[4]WrightofProppedRefracture
Treatments
1994.
theLostHillsField[c].SPE27896,
3.效果分析
措施前含水低于40%的井,除2口亏空严重的
[5]Detoumay
fluence
Oil
E,BooneTJ.Discussion
on
PorePressureIn.
井增液、增油效果不太理想外,其余4口井取得了较好的增产效果,日均增液8.02t,日均增油6.19
t。
TensileFracture
PropagationinSedimentary
Rock[J].int.J.RockMech.Sci.&Geomech.1991,30(3):322.[6]
IBerchenko,DetournayE.DeviationofHydraulicFrac—
tures
措施前含水40%~90%的井,其中一口井亏空
较严重,效果不明显,其余三口井生产能力显著提
高,含水没有明显上升迹象,取得了较好的增油效果,日均增液10.70t,日均增油3.79
t。
throughPoroelastieStressChangesInducedbyFluid
and
Injection
Pumping[J].Int.J.Rock
Mech.Min.
Sci.,1997,34(6):1009—1019.
(编辑:黄晓川)
措施前含水>90%的井,经暂堵压裂后,新开裂
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利用人工暂堵转向提高重复压裂效果
吴
勇1,陈凤2,承宁3
(1中石油西南油气田分公司采气工程研究院2中石油西南油气田分公司重庆气矿
3中石油新疆油田分公司勘探开发研究院)。
吴勇等.利用人工暂堵转向提高重复压裂效果.钻采工艺,2008,31(4):59—61
摘要:针对新疆油田老井常规重复压裂增油效果逐年下降不能满足油田发展需要的问题,在裂缝的造缝及重定向机理研究基础上,开展了人工裂缝暂堵剂以及转向压裂工艺的选井选层等方面的研究。通过选用高强度暂
’
堵荆,使重复压裂产生不同方向的人工裂缝,打开新的油气流通道,动用剩余油富集区,提高油田采出程度。这种通过采用暂堵剂堵塞原裂缝,使重复压裂缝相对于原有裂缝方位发生偏离、转向,改造动用程度低甚至未动用的储层,不仅可提高重复压裂增油效果,还能在一定程度上改变水驱方向、提高注入水利用率。因此,重复压裂压开新裂缝及新裂缝重新定向对中高含水期的低渗透油田开发具有重要意义。
关键词:重复压裂;暂堵荆;裂缝;新疆油田
中图分类号:TE357
文献标识码:A
文章编号:1006—768x(2008)04—0059—03
新疆油田大都属于低渗透油藏,油井常常采用阻力最小方向流动的原则,暂堵剂颗粒会随压裂液压裂投产方式,在措施有效期过后,还必须经过重复进入与原有裂缝或高渗透层连通的炮眼,部分进入
压裂改造以维持生产。随着油井开发时间和措施次地层中的裂缝或高渗透层,在炮眼处和高渗透带聚
数的增加,原有人工裂缝的生产潜能越来越小,由于集并产生高强度的滤饼桥堵,使后续压裂液不能进储层平面和纵向上的非均质性,不同区域、层位动用.入裂缝和高渗透带,这必然会在一定程度上升高井程度存在差异,单一加大规模的重复压裂已不能满底压力,在一定的水平两向应力差条件下,产生二次
足油田增产稳产的发展需要。如何使重复压裂最大破裂进而改变裂缝起裂方位以产生新缝。
限度改造、动用剩余油富集区,提高油井的增油效果已成为亟待解决的重要技术难题。为低渗透油气田
二、暂堵剂性能
开发后期的增产挖潜提供新手段、开辟新方向,有利
考虑到堵剂应具有较强的封堵性同时又对地层于实现油气田高产稳产、提高采收率。
污染较小,研究选用了水溶性暂堵剂。该堵剂是在一、人工暂堵转向压裂原理
地面高温高压条件下,经交联反应得到颗粒型堵剂。在应用时,颗粒随液体进入炮眼和裂缝后,在压力差国内外研究表明,油藏开发过程中的多种因素下继续反应交联,形成高强度的滤饼。
会导致油井附近的应力场发生变化,当这种变化达1.封堵性及承压强度
到一定程度时,最大和最小主应力方向会发生偏转,
采用人造充填岩心的方法,通过使用岩心流动而且裂缝起裂方位受到射孔方向控制。因而在一定
实验仪测定其突破压力,来确定暂堵剂的强度。条件下,重复压裂过程中裂缝可能转向,而且水力压1.1分散状态下突破压力测试
‘
裂人工裂缝曲面的转向半径与地应力差值、压裂液
暂堵剂采用温度为800压裂液浸泡3—5
rain
黏度、施工排量等多个参数有关。地应力的差值越
后,用平流泵分别测试模拟压实为3.0
cm、1.0cm、
小,压裂液黏度越大、压裂排量越高,则曲面裂缝的
0.7cm、0.5
cm厚度的突破压力,实验结果见表1。
转向半径越大…q6|。人工暂堵压裂是在压裂过程
实验结果表明,模拟压实后滤饼厚度lcm以中实时加入暂堵剂,在旧缝张开后,基于流体遵循向
上,暂堵剂分散状态下可通过二次交联形成滤饼,加
收稿日期:2008一04—08
作者简介:吴勇(1968一),高级工程师,1990年毕业于西南石油大学应用化学专业,现从事油气田开采工艺研究工作j地址:(618300)四
川省广汉市,电话:(0838)5151741,E-mail:wuyzl@sina.com.cn,
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压21MPa不能够突破。滤饼厚度小于lcm,不能
有效形成滤饼,封堵效果差。
表1
分散态突破压力测试结果
岩心编号01
02
03.
04
模拟厚度3.O1.OO.7
0.5
(cm)突破压力2lMPa
21
MPa
(MPa)不突破不突破
0.7
无开始注入阶段有有絮状物流备注
少量液体流出,后出,没有构成未形成完全封堵
封堵
封堵
1.2预制胶结后突破压力的测试
采用预胶结后制成厚度为1.0cm和0.5cm厚
度的滤饼,并分别进行突破压力的测试,结果(表2)
表明,形成滤饼后,突破压力高,滤饼厚度达到或超过1.0cm后难以突破。
表2预制胶结态突破压力测试结果
厚度突破压力(cm)
(MPa)备注O.921MPa不突破
达到平流泵压上限0.5
12.0
突破前有少量的液体流出
2.溶解性
在50℃和80℃条件下,分别测试2.0g暂堵剂在清水和压裂液中的平均溶解时间,结果表明,50
℃条件下,3h内可以完全溶解,80℃条件下,1.2h
内可以完全溶解。3.水不溶物
称取2.0g暂堵剂,在压裂液中50℃条件下恒温溶解3h,测得水不溶物含量为0.9%。
三、现场试验
彩南油田西山窑组油藏已进入中高含水、中高采出程度阶段,存在的主要问题是压力保持程度低,压力场分布不均匀,注采压差不合理,生产特征表现为低产、低能,高含水、低液量。普通压裂或重复压裂效果差,措施后依然表现为高含水、中低液量的生产特征,因此,决定选井进行人工暂堵重复压裂试验。
1.选井选层
考虑剩余油分布和水驱方向,分别在油藏高部位、断裂北部及油水过渡带选井,按照不同含水分为三类,实施暂堵转向压裂工艺,根据裂缝转向情况和
措施效果,为后续选井提供依据。
(1)措施前含水低于40%的井6口:产量低。(2)措施前含水40%一90%的井4El:此类井
物性较好、厚度较大。
(3)措施前含水大于90%的井6口:施工前因低液量、高含水关井。2.裂缝监测
首先进行测试压裂,通过对比原裂缝开启压力和正式压裂时反映的破裂压力,判断原裂缝封堵情况。另外,采用微地震对其中9口井进行现场监测,
判断压裂是否出现转向,是否出现新缝。
2.1
测试压裂和正式压裂的压力对比
为避免包含摩阻的油管压力因受排量和液体性质影响而造成的假象,采用套管压力所反映的破裂
压力进行对比(表3)。
表3暂堵转向压裂井口压力统计表
测试,£裂
正式压裂
井号
排量
油压
套压排量
油压
套压
(m3/rain)(MPa)
(MPa)
(m3/min)(MPa)(MPa)
c28472.197.84
1.183.5016.084.710c28062.2418.4312.94
4.0542,3524.31c1286
2.0918.06
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C20252.0320.1111.49
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42.2319.22c2045
1.9144.29
12.60
3.26
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27.92c22261.6128.00
10.00
3.24
30.19
11.73c2237
1.6l29.16
9.103.2735.49
13.80c106l1.95
40.44
7.59
2.97
30.24
11.93
压力监测结果表明,各井正式压裂时的破裂压
力均高于测试压裂,在施工过程中暂堵剂有效地封堵了原裂缝。
2.2微地震监测
为验证新缝裂缝开启及其转向情况,采用微地
震监测法对9口试验井的测试与正式压裂进行现场
监测(图1、图2、表4)。结果表明,实施暂堵压裂工艺后,有效地开启了新裂缝。
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G2237监测人工裂缝合成图
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钻采
工
艺
・61・
DmLUNG&PRODUCnONTECHNOLl)GY
缝避开了原见水方向,却沟通了相邻注水井的渗流通道,因此,表现为高含水、较高液量的生产特征,平
均日产液量由6.75t增加至18.457
5t。
总体上看,靠近断层的井,由于单方向水驱,水
0
n,I125Ll——
她2025一皂
淹程度低,增产效果最好,其余见效井,其新裂缝避开了原来的见水方向,打开了新的油气渗流通道,有
效地动用了剩余油富集区。
通过此次现场试验,为转向压裂的选井选层提
供了依据,至2007年12月,西山窑组油藏共实施转向压裂48口,累计增液92
图2
G2025监测人工裂缝合成图
591
t,累计增油32655t,
取得了很好的效果。
注:左侧为原裂缝方向,右侧为新裂缝方向。表4暂堵转向压裂裂缝监测结果统计表
新老裂缝面
四、结论及认识
(1)油藏开发过程中的多种因素会导致油井附近
井号
夹角(o)
初始
倾角
(o)
O
倾向备注
的应力场发生变化,在此基础上,通过使用暂堵剂改变裂缝起裂方位,可在重复压裂中实现开新缝和使裂缝发生转向,但难以人工控制裂缝转向角度和方位。
(2)在一定的剩余储量和地层能量条件下,人工暂堵转向压裂能开启新的裂缝,增添新的泄油面
积,获得较好的增产效果。
(3)相当一部分常规重复压裂油井由于注水不
平均
5.2
l
C2226
2l
C2237
21
45.0
44
北
转向明显
转向明显
29.4
北西北北
北北北
21.7
l2
C2025
2l
33.019.7
1
转向明显转向明显
转向明显,正式压裂的人
C2090
3
36.7
29.2
32
44.7
10.1
受效,地层亏空严重,需要采取大规模压裂使新裂缝
穿透原泄油范围,才能达到增产增油的目的。
2l
北北
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C2847
●_——
21
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工裂缝有明显的左旋转向
趋势
转向明显.正式压裂的人工裂缝有明显的左旋转向
趋势
转向不明显.初始转向角度100
(4)水淹井经暂堵压裂并建立高导流能力的渗流通道后,由于原水淹区域并未被封堵,且较之剩余油富集区域有更强的能量补充和较好的物性条件,
故除了有明显的增液效果外,几乎没有增油效果。
参考文献
[1]王志刚,孙玉岭.影响低渗透油田重复压裂效果的研
究[J].石油学报,1990,11.[2]
蒋廷学.影响重复压裂效果的因素分析[J].低渗透油气田,1999.[3]Stewart
fracture
D
C2806
__——
30.817.7
20
21
C1286
__——
10.O8.8
O3
2l
C2015
__——
35.00.2
2
西南转向明显.右翼裂缝压裂
转向明显,裂缝面左旋,有西南向不明显
2
明显的扩展:左翼裂缝转
l5
20.O
7.0
O
西南人工裂缝形态接近.正式
C2045
__——
压裂的近井裂缝约东西
’
向。50nl后转回原来的方向
W,ByeayPM.Reorientationof
propped静
2
treatment[C].SPE28078,1994.
C
A,etc.Reorientationin
注:表中1代表测试压裂,2代表正式压裂。
[4]WrightofProppedRefracture
Treatments
1994.
theLostHillsField[c].SPE27896,
3.效果分析
措施前含水低于40%的井,除2口亏空严重的
[5]Detoumay
fluence
Oil
E,BooneTJ.Discussion
on
PorePressureIn.
井增液、增油效果不太理想外,其余4口井取得了较好的增产效果,日均增液8.02t,日均增油6.19
t。
TensileFracture
PropagationinSedimentary
Rock[J].int.J.RockMech.Sci.&Geomech.1991,30(3):322.[6]
IBerchenko,DetournayE.DeviationofHydraulicFrac—
tures
措施前含水40%~90%的井,其中一口井亏空
较严重,效果不明显,其余三口井生产能力显著提
高,含水没有明显上升迹象,取得了较好的增油效果,日均增液10.70t,日均增油3.79
t。
throughPoroelastieStressChangesInducedbyFluid
and
Injection
Pumping[J].Int.J.Rock
Mech.Min.
Sci.,1997,34(6):1009—1019.
(编辑:黄晓川)
措施前含水>90%的井,经暂堵压裂后,新开裂