第六章 粗纱
第六章 粗纱
第一节 粗纱工序概述
一、粗纱工序的任务
1、牵伸：将棉条抽长拉细成为粗纱。
2、加捻：给粗纱加上一定的捻度，提高粗纱强力。以避免卷绕和退绕时的意外伸长，并为细纱牵伸做准备。
3、卷绕：将加捻后的粗纱卷绕在筒管上。制成一定形状和大小的卷装，以便储存、搬运和适应细纱机上的喂入。
二、粗纱机的发展
二十世纪50年代我国生产了第一代粗纱机，其代表机型有1271。 二十世纪60年代我国生产了第二代粗纱机A453B 、A456C 。 二十世纪90年代生产了FA401、FA423、FA423A 。
进入二十一世纪，变频技术、微电子技术、数控技术的应用，使纺织设备进入了智能化发展阶段，其代表机型有EJ521A 、FA425、FA468、FA491。
三、粗纱机的工艺过程
1、喂入机构：条筒、导条辊、喇叭口。
2、牵伸装置：牵伸罗拉、牵伸较辊、加压装置等级成。
3、加捻卷绕机构：锭子、锭翼、筒管，上下龙筋。
第二节 粗纱机的喂入、牵伸机构
一、粗纱机的喂入机构
1、分条器和导条辊
分条器一般由铝或胶木制成，其作用是隔离棉条，防止相互纠缠。 导条辊的作用是托持并引导棉条向前输送。由后罗拉通过链条依次积极传动。导条辊的表面速度略慢于后罗拉的表面速度，使棉条在输送中不致松垂。但在采用高架喂入时，因棉条经过的路线长，应尽量减少意外伸长，以保证粗纱质量。故应采取以下措施：
a) 在并条机上加大压辊压力，以增进棉条的紧密度。
b) 采用有弹簧底的棉条筒，以减少棉条引出的自重伸长。
c) 在保证操作方便的条件下，导条辊离地高度不宜过高，导条辊间的距离不宜过大。
d) 前导条辊与后罗拉间的速比、距离应视熟条规格和质量来调整。
2、导条喇叭（后区集合器）
导条喇叭的作用是正确引导棉条进入牵伸装置，使棉条经过整理和压缩后，以扁平形截面且横向压力分布均匀地喂入后钳口。
二、牵伸机构
（一）粗纱机的牵伸型式
须条从喇叭口出来，即进入牵伸装置。目前粗纱机普遍使用双皮圈牵伸装置，用双皮圈来控制浮游纤维运动，上、下皮圈的工作面对须条直接接触，产生一定的摩擦力界，且可大大加强牵伸区中部摩擦力界，同时其控制面大，摩擦力界较为均匀。其类型有三罗拉双短皮圈、四
（三）罗拉长短皮圈、四罗拉双短皮圈三种形式。
1、三罗拉双短皮圈：由三对罗拉组成两个牵伸区，在主牵伸区设置有上、下皮圈，上、下销，隔距块，集合器等附加元件以加强对纤维运动的控制。
2、三罗拉长短皮圈：在双短皮圈机构中，由于各种累计误差使下皮
圈过松或过紧，且在皮圈传动中,
上、下皮圈工作边为松边，而牵伸过程中过松的皮圈易使工作面中凹，从而影响皮圈中部对纤维的控制力，造成突发性粗纱条干不匀和纱疵。在纺制棉型或中长化纤时此种现象更甚。在长短皮圈机构中，长皮圈有张力装置可使皮圈的滑溜率较双短皮圈小，中凹现象有所改善，纺纱条干优于双短皮圈，但长皮圈有时易吊皮圈，造成皮圈断裂、空锭多，且在维护保养、清洁装置的设计上都比较困难。
3、四罗拉双短皮圈：
四罗拉双短胶圈牵伸，也称D 型牵伸
其Ⅲ~~Ⅳ罗拉间为后牵伸区，Ⅱ~~Ⅲ罗拉间为主牵伸区，Ⅰ~~Ⅱ罗拉间为牵伸区整理区。整理区牵伸倍数为1.05倍（固定值）。D 型牵伸实际上是在三罗拉双短胶圈牵伸形式（例如A454型粗纱机）的基础上，在双胶圈主牵伸区不用集合器，并在经主牵伸区后再加一个牵伸整理区形成的。D 型牵伸的特点是牵伸区不集束、集束区不牵伸，克服了三罗拉双短胶圈主牵伸区既集束又牵伸而影响纱条正常牵伸的特点，使纤维运动比较稳定，有利于提高粗纱条干均匀度。另外采用D 型牵伸加捻的粗纱可达到前罗拉中心点，粗纱捻度均匀，有利于提高粗纱光洁度。
（二）粗纱机的牵伸工艺
1、粗纱定量
粗纱机的牵伸倍数依据细纱线密度、细纱机的牵伸能力、熟条及粗纱定量、粗纱机的牵伸型式而定。一般粗纱定量在2.5～6g/10m之间为宜。由于化纤在牵伸过程中的牵伸力大, 粗纱定量和牵伸倍数应比纺棉时适当减轻和减小，粗纱定量一般以3～5g/10m为宜，牵伸倍数一般控制在10倍以下。在细纱牵伸能力较高时，粗纱机可配置较低的牵伸倍数以利于成纱质量。
2、牵伸倍数
（1）总牵伸倍数一般在5-8倍。因喂入粗纱机的前弯钩纤维较多，过大时对伸直前弯钩不利。
（2）后区牵伸倍数不宜过大，一般为1.08～1.35倍，通常情况下以
偏小为宜。由于前牵伸区有双皮圈及弹性钳口，对纤维的运动控制良好，所以牵伸倍数主要由前牵伸区承担当喂 入棉条定量过重时，后区可采用较大的牵伸倍数。纺化纤时，为了防止出硬头或条干恶化，后区牵伸倍数可稍大，以使后区牵伸力与握持力相适应。
3、罗拉握持距
考虑因素:纤维长度、纤维类别、牵伸型式等因素而定。一般主区为：皮圈架长度+（15-17）mm 。后区为：纤维品质长度+（12-16）mm 。
4、罗拉加压
在满足握持力大于牵伸力的前提下，粗纱机的罗拉加压主要根据牵伸型式、罗拉速度、罗拉握持距及牵伸倍数、须条定量而定。
第三节 粗纱的加捻
一、粗纱机的加捻机构
粗纱机的加捻机构主要包括
锭子、锭翼和假捻器等元件。由前罗拉输出的须条由锭翼回转而加捻，
锭翼一转，纱条上加上一个捻回。粗纱机的加捻机构以锭翼的设置形式不同而分为三类，即悬吊式（吊锭）、竖式（竖锭）和封闭式。
（一）悬锭式加捻机构
现代粗纱机多采用悬吊式加捻机构。
1、锭杆：用于支撑筒管，有的没有锭杆。
2、锭翼：由空心臂、实心臂、压掌等组成。
锭杆从上部插入筒管内以稳定筒管的上部下龙筋带动筒管作升降运动。
3、筒管：用于绕纱。
上龙筋固定，锭翼装在上龙筋上，形成悬吊锭翼。
悬吊式锭翼有两种形式，一种为锭杆式锭翼1，中央锭杆用于支承筒管上部，故也称为上锭杆式吊锭。采用锭杆式锭翼，因筒管的上下支承为不同构件，所以对锭杆与筒管下支承中心的同心度要求较高。另一种是无锭杆式锭翼2，采用无锭杆式锭翼时，筒管由升降龙筋上的长支承杆来支承，所以也称为下锭杆式吊锭。
与托锭式相比，锭翼无摆动。
锭翼，由空心臂、实心臂和压掌组成。空心臂是引导粗纱的通道，实心臂起平衡作用。压掌由压掌杆、压掌叶、上圆环和下圆环组成，上、下圆环套在空心臂上，可在一定范围内绕空心臂转动。前罗拉吐出的须条11自锭翼上端顶孔穿入，从侧孔引出后，再穿入空心臂。自空心臂引出的粗纱在压掌上绕2～3圈后经压掌叶上的导纱孔卷绕在筒管上。
4、粗纱路线：前罗拉→顶孔→侧孔→空心臂→压掌杆下部→筒管。
5、加捻作用：锭子带动锭翼回转，使锭翼到前罗拉段纱条获得捻度。 卷绕作用：筒管转速大于锭翼转速实现卷绕；上龙筋带动筒管升降，
实现不同部位的卷绕。
采用悬吊式加捻机构为粗纱机实现落纱自动化和生产连续化创造了条件。
（二）托锭加捻机构
1、锭子：由下龙筋传动；
2、锭翼：由锭子传动；
3、筒管：由上龙筋传动。
竖式锭翼在落纱时需将锭翼拔出，费时又费工，并易损坏锭翼，难以实现自动落纱。并限制了粗纱机技术性能的提高，所以已被悬锭所代替。
（三）封闭式加捻机构
悬吊式加捻机构与竖锭式加捻机构的锭翼两臂皆为开式，当锭翼回转时，两臂因离心力而产生的弹性变形使下端张开，使锭翼的径向实际尺寸变大。转速越高，两臂的开档和长度越大，这种变形越严重，甚至造成相邻锭翼两臂相撞，不能开车。开式锭翼限制了粗纱卷装的尺寸和一定锭距下粗纱锭距的提高，所以国外一些粗纱机上采用两端支承的封闭式加捻机构，这种加捻机构的锭翼双臂封闭，顶部和底部均有轴承支承
封闭式加捻机构取消了笨重的龙筋升
降机构，且在高速时锭翼的变形量极小、运行平稳，故特别适应于高速大卷装。
二、加捻的一般概念及加捻程
度
（一）加捻的一般概念
1、捻回与捻回角
捻回：锭翼摆动一周，顶孔到前罗拉段纱条获得一个捻回。
捻回角：纱条加捻后表面纤维发生倾斜，表面纤维与纱条轴线的夹角，称为捻回角。
2、粗纱的加捻
握持点：前罗拉
加捻点：顶孔。顶孔起引导作用不加捻。
加捻器：锭翼
在粗纱机上，纱条自前罗拉输出，并被前钳口握持 , 穿过锭翼顶孔, 从侧孔引出，通过空心臂、压掌叶缠绕在筒管上。当锭翼回转时，侧孔以下的纱条只绕筒管做公转，不绕本身轴线自转，不起加捻作用，而顶孔至侧孔的一段纱条，则随着锭翼的回转绕本身轴线自转，锭翼回转一周便加上一个捻回，完成加捻作用。这段纱条加捻时产生的扭矩向上传递，使捻回分布到锭翼至前罗拉间的一段纱条上。前罗拉连续输出，锭翼不停地回转，因而纺出具有一定捻度和强力的粗纱。
3、粗纱加捻的实质
纱条加捻后表面纤维发生倾斜，产生向心压力，使粗纱紧密并获得强力。
4、捻向
对须条加捻的方向，可分为S 捻与Z 捻。
（二）加捻程度的度量
1、捻度
纱条单位长度上的捻回数，称为捻度（捻/10cm）。有以下几种表示方法：
（1） 特数制：10cm 长度上纱条的捻回数（捻/10cm）。
（2） 公制：1m 长度上纱条的捻回数（捻/m）。
（3） 英制：每英寸长度上纱条的捻回数。
（4） 捻度的计算
式中，n 为锭子转速（r/min）；V 为前罗拉输出速度（10cm/min）。例前罗拉直径为28mm ，转速为250r/min，粗纱锭子转速为800r/min，则粗捻度为：
（捻/10cm）
2、捻系数
（1） 定义：根据粗纱特数计算捻度的系数。
（2） 计算公式
式中，N 为纱条特数，αt 为捻系数。由此可知：粗纱捻度与粗纱捻
系数成正比，与粗纱特数的开方成反比。
三、假捻在粗纱机上的应用
（一） 捻回的传递和捻陷
1、捻回的传递：在加捻过程中，靠近加捻点的纱条捻度多，远离加捻点的纱条捻度少，即纱条由捻度多的地方向捻度少的地方传递的现象，称为捻回的传递。
2、捻陷：在捻回传递的过程中，由于阻碍物的作用，使得阻碍物至加捻器间的捻度大于阻碍物另一侧区间的捻度，称为捻陷。
3、捻陷的危害：在粗纱机上，锭翼空心臂为加捻点，锭翼顶孔为捻陷点。由于顶孔陷的存在，使顶孔至前罗拉段纱条捻比粗纱少20-30%，导致该段的粗纱继头增多。
（二）假捻及其应用
1、静态假捻：当纱条两端固定，中间加捻后，加捻器两端产生数量相等、方向相反的
捻回；当加捻器去掉后，两端的捻度会自动抵消。
2、动态假捻：（利用图讲解）
（1）稳定捻度定理：加捻器单位时间内
加给某区的捻回数等于同时间从该段带走的捻回。
（2）动态假捻：（纺纱原理图9-15）已知V 为纱条的移动速度，T1为AB 区捻度，T2为BC 区捻度，由于T1与T2的方向相反，令T1为正，则T2为负，根据捻度定理：
AB 区捻回为：n+(-T1×V)=0
所以：T1=n/v
BC 区的捻回为：-n+n+T2×V=0
所以：T2=0
假捻定理：
? 当纱条作轴向运动，在两个握持点之间不论有多少加捻器和它们的转向如何，最后一个加捻区的纱条的稳定捻度都为零。
? 各加捻区纱条的稳定捻度和捻向取决于该加捻区出口处的加捻器的转速和转向，而与其他加捻器无关。
（3）假捻的应用：在粗纱机锭翼顶孔处加装假捻器，使锭翼顶孔到前罗拉段纱条的捻度增大，从而减少粗纱伸长与继头，而使粗纱捻度不变。
（三）粗纱捻系数的选择
但捻系数过大、捻度过高时，不仅影响粗纱产量，而且会使细纱机后牵伸区的牵伸力增加，易引起皮辊打滑出硬头，造成产品不匀和断头增加；捻系数过小、捻度过低时，粗纱在卷绕和退绕时易产生意外伸长，也会使不匀和断头增加，且在细纱牵伸时因须条松散，影响成纱
的条干和强力。因此，合理选用粗纱捻系数是确定粗纱工艺参数的重要项目之一。粗纱捻系数的选用，主要依据原棉品质和粗纱定量，同时参照细纱机牵伸型式、细纱用途及车间温湿度等条件而定。粗纱的捻度越大↑→粗纱的捻度与强力↑→粗纱伸长↓
→锭速↑→振动与耗电↑→产量↓
因此在确定粗纱捻系数时应考虑以下因素：
1、粗纱定量：定量大时，纤维根数多，粗纱抱合力大，捻系数可偏小。
2、精梳与普梳：精梳粗纱纤维的长度与整齐度都较好，可偏小掌握；一般同特数的精梳粗纱与粗梳纱低10%左右。
3、纤维品种：化纤的纤维长度长、化纤之间的摩擦系数大，一般约为纯棉粗纱的60%；中长化纤约为纯棉的50%。
4、车间温湿度：温度高时，棉纤维表面的棉蜡融化，摩擦系数羞小，捻系数应大；湿度大时，棉纤维之间的摩擦系数增大，捻系应小。
第四节 粗纱的卷绕
一、实现粗纱卷绕的条件
卷绕的基本要求：
? 有适当的紧密度，增加卷装容量；
? 纱圈排列整齐，层次分明，不脱圈，不塌边，使退绕顺利。 ? 粗纱在下道工序中采用的是周向退绕，故粗纱筒子采用圆柱形平行卷绕。
（一）管纱的形成
1、
2、
3
、 两端成圆锥形→ 绕纱动程逐层缩短。
管纱的形状：中间是圆柱体，两端呈截头圆锥体
粗纱的卷绕首先是，第一层绕完后，改变轴向卷绕的方向，卷
绕第二层，依次逐层卷绕，直到满纱，这样逐圈逐层卷绕便于在细纱机上退绕。卷绕过程中，粗纱沿着筒管轴向的卷绕高度逐层缩短，使两端绕成截头圆锥的形状，以免两端脱圈、冒纱，难于退绕而成为坏纱。
（二）粗纱卷绕的条件
为了将管纱绕成上述的形状，粗纱卷绕时，必须符合以下四个条件：
1. 管纱的卷绕速度与卷绕直径成反比 粗纱卷绕时，任一时间内管纱的绕取长度，必须和前罗拉输出的长度相等，即
式中：nw ——管纱的卷绕转速(r/min)； 同一层粗纱一圈挨一圈地卷绕→ 同一层纱卷绕直径不变； 自内向外一层挨一层地卷绕→ 卷绕直逐渐增大；
L ——单位时间前罗拉输出纱条的长度(mm/min)；
dx ——管纱的卷绕直径(mm)。
由式(6-4-1)可知，由于前罗拉的输出速度是常量，且管纱的卷绕直径逐层增大，因此管纱卷绕转速，在同一层内相同，而随着卷绕直径的变大应逐层减慢，即与管纱的卷绕直径成反比。
2. 筒管与锭翼有相对运动 粗纱通过锭翼压掌的引导卷绕到筒管上，筒管和锭翼必须有相对运动，才能实现卷绕。由于筒管和锭翼同向回转，因此两者的转速应有差异。筒管回转速度大于锭翼回转速度的称为管导，锭翼回转速度大于筒管回转速度的称为翼导。管导与翼导时的压掌导纱方向、筒管绕纱方向各不相同，如图6-4-2所示。
由于加捻过程中, 锭翼转速恒定不变，因此采用翼导时，筒管转速随着卷绕直径的增加而增大，致使管纱回转不稳定，动力消耗不平衡，而且断头后，管纱上的纱头在回转气流作用下退绕飘头，易影响邻纱。此外，采用翼导还会因传动惯性而使开车启动时张力增加而导致断头。所以在棉纺粗纱机上，都采用管导式卷绕。在卷绕中，筒管转速与锭翼转速之差为卷绕的转速nw ，即
ｎw ＝ｎb －ｎs 式中：ｎb ——筒管的回转速度(r/min)；
ｎs ——锭翼的回转速度(r/min)，即锭子转速。
由式(6-4-2)可知，筒管的回转速度由恒速和变速两部分组成，筒管的恒速与锭速相等，筒管的变速为卷绕速度，与管纱的卷绕直径成反比。
3. 筒管的升降速度与管纱的卷绕直径成反比
为使粗纱沿筒管轴向排列均匀紧密，筒管相对于锭翼压掌作升降运动，即导纱运动。
粗纱逐圈轴向排列是由 升降龙筋带动筒管作升降运动而实现的，每绕一圈粗纱，升降龙筋需移动一个圈距。升降龙筋的升降速度为： （６-4-3） 式中：a ——粗纱轴向卷绕圈距(mm)。
如果
粗纱线密度不变，轴向卷绕圈距是个常量。由式(6-4-3)可知，升降龙筋的升降速度在同一卷绕层内相同，而相继各层逐层减慢，即筒管的升降速度与管纱的卷
绕直径成反比。
4. 升降龙筋的升降动程逐层缩短 为了使管纱绕成两端呈截头圆锥体的形状，升降龙筋的升降动程需要逐层缩短，以使管纱各卷绕层高度逐层缩短。
计算：已知A456D 型粗纱机前罗拉直径为28mm ，纺制粗纱的特数为729，粗纱的捻系数为92。
1、
2、 粗纱捻度（捻/10cm）； 若锭速为801r/min，前罗拉转速是多少(r/min)？
3、 若空管直径为44mm 、满纱直径为135mm ，卷绕速度分别是多少(r/min)？卷绕分别为多少(r/min)？
4、 若粗纱的卷距为3.3mm ，求空管与满纱时筒管的升降速度(mm/min)。
二、粗纱的卷绕机构
1、变速装置
变速装置的主要作用是通过改变输入轴与输出轴的传动比，将输入的恒速运动变成随筒管卷绕直径增加而逐层减小的变速运动，以满足筒管转速、龙筋升降速度逐层降低的要求。在我国粗纱机上一般采用上下铁炮式无级变速装置。主动铁炮由主轴传动，速度恒定不变，被动铁炮通过皮带由主动铁炮传动，当皮带的位置变化时，册被动铁炮的速度发生变化。空管时（粗纱管纱的直径最小），皮带在铁炮的最大端，在从动铁炮的最小端，因此从动铁炮的速度最大；每卷绕一层粗纱后，皮带向主动铁炮的大端移动一小段距离，向从动铁炮的小端移动一小段距离，从动铁炮的速度减小。
2、成形装置
筒管每绕完一层粗纱，成形装置完成三个动作：
? 移动锥轮皮带作用位置，以减慢筒管转速和龙筋升降速度。——减速
? 移动换向机构拨叉，切换锥齿轮的啮合传动，改变龙筋升降方向。——换向
? 缩短龙筋下一次升降动程，使粗纱管卷装两头呈圆锥形。——减小动程
上述动作在绕纱两端龙筋升降调头之前完成，由一根随龙筋升降运动的圆齿杆触发。
第五节 粗纱张力与伸长率的控制
一、粗纱张力和粗纱伸长率
（一）粗纱张力 张力是指作用在纱条轴向的拉力，其表现形式为纱 条的紧张程度。在粗纱卷绕过程中，为使粗纱顺利地卷绕在筒管上，筒管的卷绕速度必须略 大于前罗拉的输出速度，于是纱条必然紧张
而产生张力。纱条在前进过程中，又必须克服锭翼顶套管、空心臂、压掌处的摩擦阻力，所以从前罗拉至筒管间各段纱条的张力不同。以压掌至筒管处的卷绕张力最大, 空心臂处的张力次之, 前罗拉至锭翼顶管处的纺纱张力最小。
（二）粗纱伸长率 当纱条所受的张力较大时，纱条会因内部纤维间产生相对位
移而伸长，其伸长程度可用伸长率ε来表示。
式中:ｌ1——筒管卷绕的实测长度（ｍ）；
ｌ2——前罗拉输 出的计算长度（ｍ）。
由于纺纱段为纱条形成
区，捻度小且不稳定，虽然纺纱段张力最小，但却最易伸长，因此，习惯上把该段纱条张力称为粗纱张力。粗纱张力的细小变化，都会敏感地影响到伸长的大小，从而影响粗纱的重量不匀和条干不匀，所以纺纱时要求粗纱张力保持适当大小，既不破坏输出须条的均匀度，又要保证足够的卷绕密度。
（三）粗纱张力与伸长率的关系 粗纱张力可通过目测观察纺纱段来确定，纱条张紧，则张力大，纱条松弛，则张力小。目测观察仅可定性分析而不能定量分析 ，故生产中可以用伸长率来间接地反映粗纱
张力的大小。影响张力变化和伸长率变化关系的因素有原料、纺纱品种、锭翼结构与材料、是否采用假捻器及假捻器的结构与材料、机器断面尺寸、卷绕尺寸、工艺速度、车间温湿度等。在采用一定假捻方式、车间温湿度正常的情况下，可以用粗纱伸长率作为检测粗纱张力的间接方法。此时，伸长率应控制在1.5％～2.5％范围内，最大不宜超过3％, 伸长率差异应控制在1.5％以内。
在某些情况下，伸长率的变化与粗纱张力的变化不尽一致, 如:
1. 张力正常时，提高锭速, 则粗纱伸长率会因纺纱段抖动加剧而增大。若适当增加粗纱捻系数，可减少粗纱伸长率。
2. 当车间温度偏高、湿度偏大时，粗纱与机件的摩擦阻力增加，则卷绕张力增加，卷绕直径的增量减小，同时纤维的回潮增加，纤维间抱合力增加，承受一定外力而产生的相对滑移必然减少，反映在纺纱段则为纱条松弛。此时，张力增加，伸长未必增加。
3. 在其它条件一定时，若前排采用假捻器，对粗纱张力前排大于后排的规律无影响，但对 伸长率影响很大，不装假捻器时，前排伸长率大于后排，装假捻器时，则后排伸长率大于前排。
在以上情况下，应根据引起伸长率变化的原因进行相应的工艺调整。
二、粗纱张力的调整
在一般情况下，当目测纺纱段张力过小或过大，或测试伸长率超过规定范围时，必须进行粗纱张力调整。
在智能型粗纱机上，可调整设定参数，而在有成型装置、变速装置和张力补偿装置的粗纱机上，小纱张力过大或过小时，可调节铁炮皮带
的起始位置。将铁炮皮带向主动铁炮小端移动，筒管速度减慢，张力减小。将铁炮皮带向主动铁炮大端移动，筒管速度加快，张力增大。 当大纱张力过大或过小时，可调整成型变换齿轮。齿数增多，皮带位移量减小，
张力增大；齿数减少，皮带位移量增大，大纱张力减小。
当小纱、大纱张力调整适当时，一般中纱张力也会合适。只有铁炮曲线修正不合理，致使铁炮中部皮带滑溜率大，或粗纱直径逐层增量不等
，或差动装置不一致系数不等于零时，中纱张力才可能超出规定范围，此时，可采用张力补偿来改善中纱张力。
加工化纤时，由于化纤受牵伸后急弹性回缩，如果粗纱的张力太大，容易产生意外牵伸，使条干恶化。因此回弹性大的化纤，在纯纺或混纺时，配置的纺纱张力应低于纯棉纺，原则上只要保持前罗拉到锭翼顶端的纱条不下坠，尽可能采用小张力。一般情况下，满纱时张力伸长为负值，张力伸长率掌握在+1%～-1．5%的范围内较适宜。
三、改善粗纱伸长率过大的其它措施
1．由锭速提高引起的粗纱伸长率增大，是因为前罗拉至锭翼顶端一段粗纱抖动加剧所致。可适当增加粗纱捻系数，增大粗纱强力，以使
粗纱伸长率减小。
2．温度偏高、湿度偏大引起的粗纱伸长率增大，是因为锭翼顶端及压掌处的摩擦阻力增大，引起卷绕张力及锭翼空心臂内纱条张力增大所致。可以减少锭翼顶端、压掌处的粗纱卷绕圈数，以减少这两段纱条上的张力。如仍达不到要求，也可适当增加粗纱的捻度，增大粗纱强力，以减小粗纱的伸长率。采取后一种措施时细纱机的牵伸装置必须有足够的压力，以防牵伸不开、出硬头。
四、减少粗纱伸长率差异的其它措施
1．台与台间的伸长率差异 车间温湿度不均匀、机台间工艺混乱，都可能造成机台之间伸长率差异过大。因此，各机台的设定参数和变换齿轮的齿数应该统一。在有铁炮无级变速装置的粗纱机上，铁炮皮带的松紧程度应力求一致，对伸长率超过规定的个别机台，可以调整铁炮皮带起始位置、调换成型齿轮，使其伸长率控制在规定范围内。
2．前、后排间的伸长率差异 因前排锭翼顶端至前罗拉的距离大 于后排，前排的抖动及捻陷现象比较严重，以致前排伸长率较后排为大。为减小这种差异， 可采取如下措施：
（１）使前排纱条在锭翼顶端绕３/４圈，或在压掌上绕３圈，后排纱条在锭翼顶端绕１/4 圈，或在压掌上绕２圈，从而使前排的卷绕张力增加，纺纱张力减小，既减小锭翼顶端以上的纱条的伸长，又使每层纱管卷绕直径的增量少一些，以降低卷绕的线速度，从而使前排粗纱的伸长率减小。
（２）采用大棉条筒高架喂入时，后排棉条意外牵伸大，供应后排锭
子；前排棉条的意外 牵伸小，供应前排锭子，以减少前后排粗纱的伸长率差异。
（３）调整前、后
排假捻器规格。
3．锭与锭间的伸长率差异 这种差异主要是锭子、锭翼、筒管的不正常引起的。如个别锭子弯曲、个别锭翼两臂不平衡，引起锭子回转晃动；压掌的弧度不一致，压纱力产生差异以致纱管的卷绕直径 不同；筒管外径有差别，导致卷绕线速度的不同；个别筒管内孔磨损过多，回转晃动；个别锭翼空心臂通道不光洁，摩擦阻力增加，引起粗纱伸长。上述原因，都能增大锭与锭间的伸长率差异。为了减小这种差异，应加强锭子、锭翼的检修工作，并使筒管外径一致，如筒管内孔磨损过多，应即时更换。
第六章 粗纱
第六章 粗纱
第一节 粗纱工序概述
一、粗纱工序的任务
1、牵伸：将棉条抽长拉细成为粗纱。
2、加捻：给粗纱加上一定的捻度，提高粗纱强力。以避免卷绕和退绕时的意外伸长，并为细纱牵伸做准备。
3、卷绕：将加捻后的粗纱卷绕在筒管上。制成一定形状和大小的卷装，以便储存、搬运和适应细纱机上的喂入。
二、粗纱机的发展
二十世纪50年代我国生产了第一代粗纱机，其代表机型有1271。 二十世纪60年代我国生产了第二代粗纱机A453B 、A456C 。 二十世纪90年代生产了FA401、FA423、FA423A 。
进入二十一世纪，变频技术、微电子技术、数控技术的应用，使纺织设备进入了智能化发展阶段，其代表机型有EJ521A 、FA425、FA468、FA491。
三、粗纱机的工艺过程
1、喂入机构：条筒、导条辊、喇叭口。
2、牵伸装置：牵伸罗拉、牵伸较辊、加压装置等级成。
3、加捻卷绕机构：锭子、锭翼、筒管，上下龙筋。
第二节 粗纱机的喂入、牵伸机构
一、粗纱机的喂入机构
1、分条器和导条辊
分条器一般由铝或胶木制成，其作用是隔离棉条，防止相互纠缠。 导条辊的作用是托持并引导棉条向前输送。由后罗拉通过链条依次积极传动。导条辊的表面速度略慢于后罗拉的表面速度，使棉条在输送中不致松垂。但在采用高架喂入时，因棉条经过的路线长，应尽量减少意外伸长，以保证粗纱质量。故应采取以下措施：
a) 在并条机上加大压辊压力，以增进棉条的紧密度。
b) 采用有弹簧底的棉条筒，以减少棉条引出的自重伸长。
c) 在保证操作方便的条件下，导条辊离地高度不宜过高，导条辊间的距离不宜过大。
d) 前导条辊与后罗拉间的速比、距离应视熟条规格和质量来调整。
2、导条喇叭（后区集合器）
导条喇叭的作用是正确引导棉条进入牵伸装置，使棉条经过整理和压缩后，以扁平形截面且横向压力分布均匀地喂入后钳口。
二、牵伸机构
（一）粗纱机的牵伸型式
须条从喇叭口出来，即进入牵伸装置。目前粗纱机普遍使用双皮圈牵伸装置，用双皮圈来控制浮游纤维运动，上、下皮圈的工作面对须条直接接触，产生一定的摩擦力界，且可大大加强牵伸区中部摩擦力界，同时其控制面大，摩擦力界较为均匀。其类型有三罗拉双短皮圈、四
（三）罗拉长短皮圈、四罗拉双短皮圈三种形式。
1、三罗拉双短皮圈：由三对罗拉组成两个牵伸区，在主牵伸区设置有上、下皮圈，上、下销，隔距块，集合器等附加元件以加强对纤维运动的控制。
2、三罗拉长短皮圈：在双短皮圈机构中，由于各种累计误差使下皮
圈过松或过紧，且在皮圈传动中,
上、下皮圈工作边为松边，而牵伸过程中过松的皮圈易使工作面中凹，从而影响皮圈中部对纤维的控制力，造成突发性粗纱条干不匀和纱疵。在纺制棉型或中长化纤时此种现象更甚。在长短皮圈机构中，长皮圈有张力装置可使皮圈的滑溜率较双短皮圈小，中凹现象有所改善，纺纱条干优于双短皮圈，但长皮圈有时易吊皮圈，造成皮圈断裂、空锭多，且在维护保养、清洁装置的设计上都比较困难。
3、四罗拉双短皮圈：
四罗拉双短胶圈牵伸，也称D 型牵伸
其Ⅲ~~Ⅳ罗拉间为后牵伸区，Ⅱ~~Ⅲ罗拉间为主牵伸区，Ⅰ~~Ⅱ罗拉间为牵伸区整理区。整理区牵伸倍数为1.05倍（固定值）。D 型牵伸实际上是在三罗拉双短胶圈牵伸形式（例如A454型粗纱机）的基础上，在双胶圈主牵伸区不用集合器，并在经主牵伸区后再加一个牵伸整理区形成的。D 型牵伸的特点是牵伸区不集束、集束区不牵伸，克服了三罗拉双短胶圈主牵伸区既集束又牵伸而影响纱条正常牵伸的特点，使纤维运动比较稳定，有利于提高粗纱条干均匀度。另外采用D 型牵伸加捻的粗纱可达到前罗拉中心点，粗纱捻度均匀，有利于提高粗纱光洁度。
（二）粗纱机的牵伸工艺
1、粗纱定量
粗纱机的牵伸倍数依据细纱线密度、细纱机的牵伸能力、熟条及粗纱定量、粗纱机的牵伸型式而定。一般粗纱定量在2.5～6g/10m之间为宜。由于化纤在牵伸过程中的牵伸力大, 粗纱定量和牵伸倍数应比纺棉时适当减轻和减小，粗纱定量一般以3～5g/10m为宜，牵伸倍数一般控制在10倍以下。在细纱牵伸能力较高时，粗纱机可配置较低的牵伸倍数以利于成纱质量。
2、牵伸倍数
（1）总牵伸倍数一般在5-8倍。因喂入粗纱机的前弯钩纤维较多，过大时对伸直前弯钩不利。
（2）后区牵伸倍数不宜过大，一般为1.08～1.35倍，通常情况下以
偏小为宜。由于前牵伸区有双皮圈及弹性钳口，对纤维的运动控制良好，所以牵伸倍数主要由前牵伸区承担当喂 入棉条定量过重时，后区可采用较大的牵伸倍数。纺化纤时，为了防止出硬头或条干恶化，后区牵伸倍数可稍大，以使后区牵伸力与握持力相适应。
3、罗拉握持距
考虑因素:纤维长度、纤维类别、牵伸型式等因素而定。一般主区为：皮圈架长度+（15-17）mm 。后区为：纤维品质长度+（12-16）mm 。
4、罗拉加压
在满足握持力大于牵伸力的前提下，粗纱机的罗拉加压主要根据牵伸型式、罗拉速度、罗拉握持距及牵伸倍数、须条定量而定。
第三节 粗纱的加捻
一、粗纱机的加捻机构
粗纱机的加捻机构主要包括
锭子、锭翼和假捻器等元件。由前罗拉输出的须条由锭翼回转而加捻，
锭翼一转，纱条上加上一个捻回。粗纱机的加捻机构以锭翼的设置形式不同而分为三类，即悬吊式（吊锭）、竖式（竖锭）和封闭式。
（一）悬锭式加捻机构
现代粗纱机多采用悬吊式加捻机构。
1、锭杆：用于支撑筒管，有的没有锭杆。
2、锭翼：由空心臂、实心臂、压掌等组成。
锭杆从上部插入筒管内以稳定筒管的上部下龙筋带动筒管作升降运动。
3、筒管：用于绕纱。
上龙筋固定，锭翼装在上龙筋上，形成悬吊锭翼。
悬吊式锭翼有两种形式，一种为锭杆式锭翼1，中央锭杆用于支承筒管上部，故也称为上锭杆式吊锭。采用锭杆式锭翼，因筒管的上下支承为不同构件，所以对锭杆与筒管下支承中心的同心度要求较高。另一种是无锭杆式锭翼2，采用无锭杆式锭翼时，筒管由升降龙筋上的长支承杆来支承，所以也称为下锭杆式吊锭。
与托锭式相比，锭翼无摆动。
锭翼，由空心臂、实心臂和压掌组成。空心臂是引导粗纱的通道，实心臂起平衡作用。压掌由压掌杆、压掌叶、上圆环和下圆环组成，上、下圆环套在空心臂上，可在一定范围内绕空心臂转动。前罗拉吐出的须条11自锭翼上端顶孔穿入，从侧孔引出后，再穿入空心臂。自空心臂引出的粗纱在压掌上绕2～3圈后经压掌叶上的导纱孔卷绕在筒管上。
4、粗纱路线：前罗拉→顶孔→侧孔→空心臂→压掌杆下部→筒管。
5、加捻作用：锭子带动锭翼回转，使锭翼到前罗拉段纱条获得捻度。 卷绕作用：筒管转速大于锭翼转速实现卷绕；上龙筋带动筒管升降，
实现不同部位的卷绕。
采用悬吊式加捻机构为粗纱机实现落纱自动化和生产连续化创造了条件。
（二）托锭加捻机构
1、锭子：由下龙筋传动；
2、锭翼：由锭子传动；
3、筒管：由上龙筋传动。
竖式锭翼在落纱时需将锭翼拔出，费时又费工，并易损坏锭翼，难以实现自动落纱。并限制了粗纱机技术性能的提高，所以已被悬锭所代替。
（三）封闭式加捻机构
悬吊式加捻机构与竖锭式加捻机构的锭翼两臂皆为开式，当锭翼回转时，两臂因离心力而产生的弹性变形使下端张开，使锭翼的径向实际尺寸变大。转速越高，两臂的开档和长度越大，这种变形越严重，甚至造成相邻锭翼两臂相撞，不能开车。开式锭翼限制了粗纱卷装的尺寸和一定锭距下粗纱锭距的提高，所以国外一些粗纱机上采用两端支承的封闭式加捻机构，这种加捻机构的锭翼双臂封闭，顶部和底部均有轴承支承
封闭式加捻机构取消了笨重的龙筋升
降机构，且在高速时锭翼的变形量极小、运行平稳，故特别适应于高速大卷装。
二、加捻的一般概念及加捻程
度
（一）加捻的一般概念
1、捻回与捻回角
捻回：锭翼摆动一周，顶孔到前罗拉段纱条获得一个捻回。
捻回角：纱条加捻后表面纤维发生倾斜，表面纤维与纱条轴线的夹角，称为捻回角。
2、粗纱的加捻
握持点：前罗拉
加捻点：顶孔。顶孔起引导作用不加捻。
加捻器：锭翼
在粗纱机上，纱条自前罗拉输出，并被前钳口握持 , 穿过锭翼顶孔, 从侧孔引出，通过空心臂、压掌叶缠绕在筒管上。当锭翼回转时，侧孔以下的纱条只绕筒管做公转，不绕本身轴线自转，不起加捻作用，而顶孔至侧孔的一段纱条，则随着锭翼的回转绕本身轴线自转，锭翼回转一周便加上一个捻回，完成加捻作用。这段纱条加捻时产生的扭矩向上传递，使捻回分布到锭翼至前罗拉间的一段纱条上。前罗拉连续输出，锭翼不停地回转，因而纺出具有一定捻度和强力的粗纱。
3、粗纱加捻的实质
纱条加捻后表面纤维发生倾斜，产生向心压力，使粗纱紧密并获得强力。
4、捻向
对须条加捻的方向，可分为S 捻与Z 捻。
（二）加捻程度的度量
1、捻度
纱条单位长度上的捻回数，称为捻度（捻/10cm）。有以下几种表示方法：
（1） 特数制：10cm 长度上纱条的捻回数（捻/10cm）。
（2） 公制：1m 长度上纱条的捻回数（捻/m）。
（3） 英制：每英寸长度上纱条的捻回数。
（4） 捻度的计算
式中，n 为锭子转速（r/min）；V 为前罗拉输出速度（10cm/min）。例前罗拉直径为28mm ，转速为250r/min，粗纱锭子转速为800r/min，则粗捻度为：
（捻/10cm）
2、捻系数
（1） 定义：根据粗纱特数计算捻度的系数。
（2） 计算公式
式中，N 为纱条特数，αt 为捻系数。由此可知：粗纱捻度与粗纱捻
系数成正比，与粗纱特数的开方成反比。
三、假捻在粗纱机上的应用
（一） 捻回的传递和捻陷
1、捻回的传递：在加捻过程中，靠近加捻点的纱条捻度多，远离加捻点的纱条捻度少，即纱条由捻度多的地方向捻度少的地方传递的现象，称为捻回的传递。
2、捻陷：在捻回传递的过程中，由于阻碍物的作用，使得阻碍物至加捻器间的捻度大于阻碍物另一侧区间的捻度，称为捻陷。
3、捻陷的危害：在粗纱机上，锭翼空心臂为加捻点，锭翼顶孔为捻陷点。由于顶孔陷的存在，使顶孔至前罗拉段纱条捻比粗纱少20-30%，导致该段的粗纱继头增多。
（二）假捻及其应用
1、静态假捻：当纱条两端固定，中间加捻后，加捻器两端产生数量相等、方向相反的
捻回；当加捻器去掉后，两端的捻度会自动抵消。
2、动态假捻：（利用图讲解）
（1）稳定捻度定理：加捻器单位时间内
加给某区的捻回数等于同时间从该段带走的捻回。
（2）动态假捻：（纺纱原理图9-15）已知V 为纱条的移动速度，T1为AB 区捻度，T2为BC 区捻度，由于T1与T2的方向相反，令T1为正，则T2为负，根据捻度定理：
AB 区捻回为：n+(-T1×V)=0
所以：T1=n/v
BC 区的捻回为：-n+n+T2×V=0
所以：T2=0
假捻定理：
? 当纱条作轴向运动，在两个握持点之间不论有多少加捻器和它们的转向如何，最后一个加捻区的纱条的稳定捻度都为零。
? 各加捻区纱条的稳定捻度和捻向取决于该加捻区出口处的加捻器的转速和转向，而与其他加捻器无关。
（3）假捻的应用：在粗纱机锭翼顶孔处加装假捻器，使锭翼顶孔到前罗拉段纱条的捻度增大，从而减少粗纱伸长与继头，而使粗纱捻度不变。
（三）粗纱捻系数的选择
但捻系数过大、捻度过高时，不仅影响粗纱产量，而且会使细纱机后牵伸区的牵伸力增加，易引起皮辊打滑出硬头，造成产品不匀和断头增加；捻系数过小、捻度过低时，粗纱在卷绕和退绕时易产生意外伸长，也会使不匀和断头增加，且在细纱牵伸时因须条松散，影响成纱
的条干和强力。因此，合理选用粗纱捻系数是确定粗纱工艺参数的重要项目之一。粗纱捻系数的选用，主要依据原棉品质和粗纱定量，同时参照细纱机牵伸型式、细纱用途及车间温湿度等条件而定。粗纱的捻度越大↑→粗纱的捻度与强力↑→粗纱伸长↓
→锭速↑→振动与耗电↑→产量↓
因此在确定粗纱捻系数时应考虑以下因素：
1、粗纱定量：定量大时，纤维根数多，粗纱抱合力大，捻系数可偏小。
2、精梳与普梳：精梳粗纱纤维的长度与整齐度都较好，可偏小掌握；一般同特数的精梳粗纱与粗梳纱低10%左右。
3、纤维品种：化纤的纤维长度长、化纤之间的摩擦系数大，一般约为纯棉粗纱的60%；中长化纤约为纯棉的50%。
4、车间温湿度：温度高时，棉纤维表面的棉蜡融化，摩擦系数羞小，捻系数应大；湿度大时，棉纤维之间的摩擦系数增大，捻系应小。
第四节 粗纱的卷绕
一、实现粗纱卷绕的条件
卷绕的基本要求：
? 有适当的紧密度，增加卷装容量；
? 纱圈排列整齐，层次分明，不脱圈，不塌边，使退绕顺利。 ? 粗纱在下道工序中采用的是周向退绕，故粗纱筒子采用圆柱形平行卷绕。
（一）管纱的形成
1、
2、
3
、 两端成圆锥形→ 绕纱动程逐层缩短。
管纱的形状：中间是圆柱体，两端呈截头圆锥体
粗纱的卷绕首先是，第一层绕完后，改变轴向卷绕的方向，卷
绕第二层，依次逐层卷绕，直到满纱，这样逐圈逐层卷绕便于在细纱机上退绕。卷绕过程中，粗纱沿着筒管轴向的卷绕高度逐层缩短，使两端绕成截头圆锥的形状，以免两端脱圈、冒纱，难于退绕而成为坏纱。
（二）粗纱卷绕的条件
为了将管纱绕成上述的形状，粗纱卷绕时，必须符合以下四个条件：
1. 管纱的卷绕速度与卷绕直径成反比 粗纱卷绕时，任一时间内管纱的绕取长度，必须和前罗拉输出的长度相等，即
式中：nw ——管纱的卷绕转速(r/min)； 同一层粗纱一圈挨一圈地卷绕→ 同一层纱卷绕直径不变； 自内向外一层挨一层地卷绕→ 卷绕直逐渐增大；
L ——单位时间前罗拉输出纱条的长度(mm/min)；
dx ——管纱的卷绕直径(mm)。
由式(6-4-1)可知，由于前罗拉的输出速度是常量，且管纱的卷绕直径逐层增大，因此管纱卷绕转速，在同一层内相同，而随着卷绕直径的变大应逐层减慢，即与管纱的卷绕直径成反比。
2. 筒管与锭翼有相对运动 粗纱通过锭翼压掌的引导卷绕到筒管上，筒管和锭翼必须有相对运动，才能实现卷绕。由于筒管和锭翼同向回转，因此两者的转速应有差异。筒管回转速度大于锭翼回转速度的称为管导，锭翼回转速度大于筒管回转速度的称为翼导。管导与翼导时的压掌导纱方向、筒管绕纱方向各不相同，如图6-4-2所示。
由于加捻过程中, 锭翼转速恒定不变，因此采用翼导时，筒管转速随着卷绕直径的增加而增大，致使管纱回转不稳定，动力消耗不平衡，而且断头后，管纱上的纱头在回转气流作用下退绕飘头，易影响邻纱。此外，采用翼导还会因传动惯性而使开车启动时张力增加而导致断头。所以在棉纺粗纱机上，都采用管导式卷绕。在卷绕中，筒管转速与锭翼转速之差为卷绕的转速nw ，即
ｎw ＝ｎb －ｎs 式中：ｎb ——筒管的回转速度(r/min)；
ｎs ——锭翼的回转速度(r/min)，即锭子转速。
由式(6-4-2)可知，筒管的回转速度由恒速和变速两部分组成，筒管的恒速与锭速相等，筒管的变速为卷绕速度，与管纱的卷绕直径成反比。
3. 筒管的升降速度与管纱的卷绕直径成反比
为使粗纱沿筒管轴向排列均匀紧密，筒管相对于锭翼压掌作升降运动，即导纱运动。
粗纱逐圈轴向排列是由 升降龙筋带动筒管作升降运动而实现的，每绕一圈粗纱，升降龙筋需移动一个圈距。升降龙筋的升降速度为： （６-4-3） 式中：a ——粗纱轴向卷绕圈距(mm)。
如果
粗纱线密度不变，轴向卷绕圈距是个常量。由式(6-4-3)可知，升降龙筋的升降速度在同一卷绕层内相同，而相继各层逐层减慢，即筒管的升降速度与管纱的卷
绕直径成反比。
4. 升降龙筋的升降动程逐层缩短 为了使管纱绕成两端呈截头圆锥体的形状，升降龙筋的升降动程需要逐层缩短，以使管纱各卷绕层高度逐层缩短。
计算：已知A456D 型粗纱机前罗拉直径为28mm ，纺制粗纱的特数为729，粗纱的捻系数为92。
1、
2、 粗纱捻度（捻/10cm）； 若锭速为801r/min，前罗拉转速是多少(r/min)？
3、 若空管直径为44mm 、满纱直径为135mm ，卷绕速度分别是多少(r/min)？卷绕分别为多少(r/min)？
4、 若粗纱的卷距为3.3mm ，求空管与满纱时筒管的升降速度(mm/min)。
二、粗纱的卷绕机构
1、变速装置
变速装置的主要作用是通过改变输入轴与输出轴的传动比，将输入的恒速运动变成随筒管卷绕直径增加而逐层减小的变速运动，以满足筒管转速、龙筋升降速度逐层降低的要求。在我国粗纱机上一般采用上下铁炮式无级变速装置。主动铁炮由主轴传动，速度恒定不变，被动铁炮通过皮带由主动铁炮传动，当皮带的位置变化时，册被动铁炮的速度发生变化。空管时（粗纱管纱的直径最小），皮带在铁炮的最大端，在从动铁炮的最小端，因此从动铁炮的速度最大；每卷绕一层粗纱后，皮带向主动铁炮的大端移动一小段距离，向从动铁炮的小端移动一小段距离，从动铁炮的速度减小。
2、成形装置
筒管每绕完一层粗纱，成形装置完成三个动作：
? 移动锥轮皮带作用位置，以减慢筒管转速和龙筋升降速度。——减速
? 移动换向机构拨叉，切换锥齿轮的啮合传动，改变龙筋升降方向。——换向
? 缩短龙筋下一次升降动程，使粗纱管卷装两头呈圆锥形。——减小动程
上述动作在绕纱两端龙筋升降调头之前完成，由一根随龙筋升降运动的圆齿杆触发。
第五节 粗纱张力与伸长率的控制
一、粗纱张力和粗纱伸长率
（一）粗纱张力 张力是指作用在纱条轴向的拉力，其表现形式为纱 条的紧张程度。在粗纱卷绕过程中，为使粗纱顺利地卷绕在筒管上，筒管的卷绕速度必须略 大于前罗拉的输出速度，于是纱条必然紧张
而产生张力。纱条在前进过程中，又必须克服锭翼顶套管、空心臂、压掌处的摩擦阻力，所以从前罗拉至筒管间各段纱条的张力不同。以压掌至筒管处的卷绕张力最大, 空心臂处的张力次之, 前罗拉至锭翼顶管处的纺纱张力最小。
（二）粗纱伸长率 当纱条所受的张力较大时，纱条会因内部纤维间产生相对位
移而伸长，其伸长程度可用伸长率ε来表示。
式中:ｌ1——筒管卷绕的实测长度（ｍ）；
ｌ2——前罗拉输 出的计算长度（ｍ）。
由于纺纱段为纱条形成
区，捻度小且不稳定，虽然纺纱段张力最小，但却最易伸长，因此，习惯上把该段纱条张力称为粗纱张力。粗纱张力的细小变化，都会敏感地影响到伸长的大小，从而影响粗纱的重量不匀和条干不匀，所以纺纱时要求粗纱张力保持适当大小，既不破坏输出须条的均匀度，又要保证足够的卷绕密度。
（三）粗纱张力与伸长率的关系 粗纱张力可通过目测观察纺纱段来确定，纱条张紧，则张力大，纱条松弛，则张力小。目测观察仅可定性分析而不能定量分析 ，故生产中可以用伸长率来间接地反映粗纱
张力的大小。影响张力变化和伸长率变化关系的因素有原料、纺纱品种、锭翼结构与材料、是否采用假捻器及假捻器的结构与材料、机器断面尺寸、卷绕尺寸、工艺速度、车间温湿度等。在采用一定假捻方式、车间温湿度正常的情况下，可以用粗纱伸长率作为检测粗纱张力的间接方法。此时，伸长率应控制在1.5％～2.5％范围内，最大不宜超过3％, 伸长率差异应控制在1.5％以内。
在某些情况下，伸长率的变化与粗纱张力的变化不尽一致, 如:
1. 张力正常时，提高锭速, 则粗纱伸长率会因纺纱段抖动加剧而增大。若适当增加粗纱捻系数，可减少粗纱伸长率。
2. 当车间温度偏高、湿度偏大时，粗纱与机件的摩擦阻力增加，则卷绕张力增加，卷绕直径的增量减小，同时纤维的回潮增加，纤维间抱合力增加，承受一定外力而产生的相对滑移必然减少，反映在纺纱段则为纱条松弛。此时，张力增加，伸长未必增加。
3. 在其它条件一定时，若前排采用假捻器，对粗纱张力前排大于后排的规律无影响，但对 伸长率影响很大，不装假捻器时，前排伸长率大于后排，装假捻器时，则后排伸长率大于前排。
在以上情况下，应根据引起伸长率变化的原因进行相应的工艺调整。
二、粗纱张力的调整
在一般情况下，当目测纺纱段张力过小或过大，或测试伸长率超过规定范围时，必须进行粗纱张力调整。
在智能型粗纱机上，可调整设定参数，而在有成型装置、变速装置和张力补偿装置的粗纱机上，小纱张力过大或过小时，可调节铁炮皮带
的起始位置。将铁炮皮带向主动铁炮小端移动，筒管速度减慢，张力减小。将铁炮皮带向主动铁炮大端移动，筒管速度加快，张力增大。 当大纱张力过大或过小时，可调整成型变换齿轮。齿数增多，皮带位移量减小，
张力增大；齿数减少，皮带位移量增大，大纱张力减小。
当小纱、大纱张力调整适当时，一般中纱张力也会合适。只有铁炮曲线修正不合理，致使铁炮中部皮带滑溜率大，或粗纱直径逐层增量不等
，或差动装置不一致系数不等于零时，中纱张力才可能超出规定范围，此时，可采用张力补偿来改善中纱张力。
加工化纤时，由于化纤受牵伸后急弹性回缩，如果粗纱的张力太大，容易产生意外牵伸，使条干恶化。因此回弹性大的化纤，在纯纺或混纺时，配置的纺纱张力应低于纯棉纺，原则上只要保持前罗拉到锭翼顶端的纱条不下坠，尽可能采用小张力。一般情况下，满纱时张力伸长为负值，张力伸长率掌握在+1%～-1．5%的范围内较适宜。
三、改善粗纱伸长率过大的其它措施
1．由锭速提高引起的粗纱伸长率增大，是因为前罗拉至锭翼顶端一段粗纱抖动加剧所致。可适当增加粗纱捻系数，增大粗纱强力，以使
粗纱伸长率减小。
2．温度偏高、湿度偏大引起的粗纱伸长率增大，是因为锭翼顶端及压掌处的摩擦阻力增大，引起卷绕张力及锭翼空心臂内纱条张力增大所致。可以减少锭翼顶端、压掌处的粗纱卷绕圈数，以减少这两段纱条上的张力。如仍达不到要求，也可适当增加粗纱的捻度，增大粗纱强力，以减小粗纱的伸长率。采取后一种措施时细纱机的牵伸装置必须有足够的压力，以防牵伸不开、出硬头。
四、减少粗纱伸长率差异的其它措施
1．台与台间的伸长率差异 车间温湿度不均匀、机台间工艺混乱，都可能造成机台之间伸长率差异过大。因此，各机台的设定参数和变换齿轮的齿数应该统一。在有铁炮无级变速装置的粗纱机上，铁炮皮带的松紧程度应力求一致，对伸长率超过规定的个别机台，可以调整铁炮皮带起始位置、调换成型齿轮，使其伸长率控制在规定范围内。
2．前、后排间的伸长率差异 因前排锭翼顶端至前罗拉的距离大 于后排，前排的抖动及捻陷现象比较严重，以致前排伸长率较后排为大。为减小这种差异， 可采取如下措施：
（１）使前排纱条在锭翼顶端绕３/４圈，或在压掌上绕３圈，后排纱条在锭翼顶端绕１/4 圈，或在压掌上绕２圈，从而使前排的卷绕张力增加，纺纱张力减小，既减小锭翼顶端以上的纱条的伸长，又使每层纱管卷绕直径的增量少一些，以降低卷绕的线速度，从而使前排粗纱的伸长率减小。
（２）采用大棉条筒高架喂入时，后排棉条意外牵伸大，供应后排锭
子；前排棉条的意外 牵伸小，供应前排锭子，以减少前后排粗纱的伸长率差异。
（３）调整前、后
排假捻器规格。
3．锭与锭间的伸长率差异 这种差异主要是锭子、锭翼、筒管的不正常引起的。如个别锭子弯曲、个别锭翼两臂不平衡，引起锭子回转晃动；压掌的弧度不一致，压纱力产生差异以致纱管的卷绕直径 不同；筒管外径有差别，导致卷绕线速度的不同；个别筒管内孔磨损过多，回转晃动；个别锭翼空心臂通道不光洁，摩擦阻力增加，引起粗纱伸长。上述原因，都能增大锭与锭间的伸长率差异。为了减小这种差异，应加强锭子、锭翼的检修工作，并使筒管外径一致，如筒管内孔磨损过多，应即时更换。