短路电流简算
按线路预期短路电流的计算来选择断路器的分断能力精确的线路预期短路电流的计算是一项极其繁琐的工作。因此便有一些误差不很大而工程上可以被接受的简捷计算方法：(1)对于10/0.4KV电压等级的变压器，可以考虑高压侧的短路容量为无穷大(10KV侧的短路容量一般为200~400MVA甚至更大，因此按无穷大来考虑，其误差不足10%)。(2)GB50054-95《低压配电设计规范》的
2.1.2条规定：“当短路点附近所接电动机的额定电流之和超过短路电流的1%时，应计入电动机反馈电流的影响”，若短路电流为30KA ，取其1%，应是300A ，电动机的总功率约在150KW ，且是同时启动使用时，此时计入的反馈电流应是
6.5∑In 。(3)变压器的阻抗电压UK 表示变压器副边短接(路) ，当副边达到其额定电流时，原边电压为其额定电压的百分值。因此当原边电压为额定电压时，副边电流就是它的预期短路电流。(4)变压器的副边额定电流Ite=Ste/1.732U，式中Ste 为变压器的容量(KVA)，Ue 为副边额定电压(空载电压) ，在10/0.4KV时，Ue=0.4KV，因此简单计算变压器的副边额定电流应是变压器容量x1.44～1.50。
(5)按(3)对Uk 的定义，副边的短路电流(三相短路) 为I(3)对Uk 的定义，副边的短路电流(三相短路) 为I(3)=Ite/Uk，此值为交流有效值。(6)在相同的变压器容量下，若是两相之间短路，则I(2)=1.732I(3)/2=0.866I(3)。(7)以上计算均是变压器出线端短路时的电流值，这是最严重的短路事故。如果短路点离变压器有一定的距离，则需考虑线路阻抗，因此短路电流将减小。例如SL7系列变压器(配导线为三芯铝线电缆) ，容量为200KVA ，变压器出线端短路时，三相短路电流I(3)为7210A 。短路点离变压器的距离为100m 时，短路电流I(3)降为4740A ；当变压器容量为100KVA 时其出线端的短路电流为3616A 。离变压器的距离为100m 处短路时，短路电流为2440A 。远离100m 时短路电流分别为0m 的65.74%和67.47%。所以，用户在设计时，应计算安装处(线路) 的额定电流和该处可能出现的最大短路电流。并按以下原则选择断路器：断路器的额定电流In ≥线路的额定电流IL 断路器的额定短路分断能力≥线路的预期短路电流 因此，在选择断路器上，不必把余量放得过大，以免造成浪费。
2、断路器的极限短路分断能力和运行短路分断能力 国际电工委员会的IEC947-2和我国等效采用IEC 的GB4048.2《低压开关设备和控制设备 低压断
路器》标准，对断路器极限短路分断能力和运行短路分断能力作了如下的定义： 断路器的额定极限短路分断能力(Icu)：按规定的试验程序所规定的条件，不包括断路器继续承载其额定电流能力的分断能力； 断路器的额定运行短路分断能力(Ics)：按规定的试验程序所规定的条件，包括断路器继续承载其额
定电流能力的分断能力。 极限短路分断能力Icu 的试验程序为otco 。 其具体试验是：把线路的电流调整到预期的短路电流值(例如380V ，50KA) ，而试验按钮未合，被试断路器处于合闸位置，按下试验按钮，断路器通过50KA 短路电流，断路器立即开断(OPEN简称O) 并熄灭电弧，断路器应完好，且能再合闸。t 为间歇时间(休息时间) ，一般为3min ，此时线路处于热备状态，断路器再进行一次接通(CLOSE简称C) 和紧接着的开断(O)(接通试验是考核断路器在峰值电流下的电动和热稳定性和动、静触头因弹跳的磨损) 。此程序即为CO 。断路器能完全分断，熄灭电弧，并无超妯规定的损伤，就认定它的极限分断能力试验成功； 断路器的运行短路分断能力(Icu)的试验程序为otco t co ，它比Icu 的试验程序多了一次co 。经过试验，断路器能完全分断、熄灭电弧，并无超出规定的损伤，就认定它的额定进行短路分断能力试验通过。 Icu和Ics 短路分断试验后，还要进行耐压、保护特性复校等试验。由于运行短路分断后，还要承载额定电流，所以Ics 短路试验后还需增加一项温升的复测试验。 Icu 和Ics 短路或实际考核的条件不同，后者比前者更严格、更困难，因此IEC947-2和GB14048.2确定Icu 有四个或三个值，分别是25%、50%、75%和100%Icu(对A 类断路器即塑壳式) 或50%、75%、100%Icu(对B 类断路器，即万能式或称框架式) 。断路器的制造厂所确定的Ics 值，凡符合上述标准规定的Icu 百分值都是有效的、合格的产品。 万能式(框架式) 断路器，绝大部分(不是所有规格) 都具有过载长延时、短路短延时和短路瞬动的三段保护功能，能实现选择性保护，因此大多数主干线(包括变压器的出线端) 都采用它作主(保护) 开关，而塑壳式断路器一般不具备短路短延时功能(仅有过载长延时和短路瞬动二段保护) ，不能作选择性保护，它们只能使用于支路。 由于使用(适用) 的情况不同，IEC92《船舶电气》建议：具有三段保护的万能式断路器，偏重于它的运行短路分断能力值，而大量使用于分支线塑壳断路器确保它有足够的极限短路能力值。我们对此的理解是：主干线切除故障电流后更换断路器要慎重，主干线停电要影响一大片用户，所以发生短路故障时要求两个CO ，而且要求继续承载一段时间的额定电流，而在支路，经过极限短路电流的分断和再次的合、分后，已完成其使命，它不再承载额定电流，可以更换新的(停电的影响较小) 。但是，无论是万能式或塑壳式断路器，都有必须具备Icu 和Ics 这两面三刀个重要的技术指标。只有Ics 值在两类断路器上表现略有不同，塑壳式的最小允许Ics 可以是25%Icu，万能式最小允许Ics 是50%的Ics=Icu的断路器是很少的，即使万能式也少有Ics=100%[国外有一种采用旋转双分断(点) 技术的塑壳式断路器，它的限流性能极好，分断能力的裕度很大，可做到Ics=Icu，但价格很高]。我国的DW45智能型万能式断路器的Ics 为62.5%～65%Icu，国际
上，ABB 公司的F 系列，施耐德的M 系列也不过是70%左右，而塑壳式断路器，国内各种新型号，Ics 大抵在50%～75%Icu之间。 有些断路器应用的设计人员，按其所计算的线路预期短路电流选择断路器时，以断路器的额定运行短路分断能力来衡量，由此判定某种断路器(此断路器的极限短路能力大于线路预期短路电流，而运行短路分断能力则低于计算电流) 为不合格。这是一个误解。
3、断路器的电气间隙与爬电距离 确定电器产品的电气间隙，必须依据低压系统的绝缘配合，而绝缘配合则是建立在瞬时过电压被限制在规定的冲击耐受电压，而系统中的电器或设备产生的瞬时过电压也必须低于电源系统规定的冲击电压。因此： (1)电器的额定绝缘电压应≥电源系统的额定电压 (2)电器的额定冲击耐受电压应≥电源系统的额定冲击耐受电压 (3)电器产生的瞬态过电压应≤电源系统的额定冲击耐受电压。 基于以上三原则，电器的额定冲击耐受电压(优先值)Uimp 就与电源系统的额定电压所确定的相对地电压的最大值和电器的安装类别(过电压类别) 等有很大的关系：相对地电压值越大，安装类别越高[分为I(信号水平级) 、Ⅱ(负载水平级) 、Ⅲ(配电水平级) 、Ⅳ(电源水平级)]，额定冲击电压就越大。例如相对地电压为220V ，安装类别为Ⅲ时，Uimp 为4.0KV ，要是安装类别为Ⅳ，Uimp 为6.0KV 。电器产品(例如断路器) 的Uimp 为6.0KV 污染等级3级或4级，其最小的电气间隙是5.5mm 。DZ20、CM1和我厂的HSM1系列塑壳断路器的电气间隙均为5.5mm(安装类别Ⅲ) ，只是用于电源级安装，如DZ20系列的800以上规格，Uimp 为8.0KV ，电气间隙才提高到≥8mm 。而产品的实际的电气间隙，如HSM1系列，Inm(壳架等级电流)=125A时，电气间隙为11mm ，160A 为16mm ，250A 为15mm ，400A 为18.75mm ，630和800A 均为300mm ，都大于5.5mm 。 关于爬电距离，GB/T14048.1《低压开关设备与控制设备 总则》规定：电器(产品) 的最小爬电距离与额定绝缘电压(或实际工作电压) 、电器产品使用场所的污染等级以及产品本身使用的绝缘材料的性质(绝缘组别) 有关。例如：额定绝缘电压为660(690)V，污染等级为3，产品使用的绝缘材料组别为Ⅲa(175≤cti 〈400，CTI 为绝缘材料的漏电起痕指数) ，最小爬电距离为10mm 。上面所提到塑壳式断路器的爬电距离都大大超过规定的数值。 综上所述，如果电器产品的电气间隙和漏电距离，达到绝缘配合要求，就不会因为外来过电压或线路设备本身的操作过电压造成设备的介质电击穿。 GB7251.1-1997《低压成套开关设备和控制设备 第一部分：型
短路电流简算
按线路预期短路电流的计算来选择断路器的分断能力精确的线路预期短路电流的计算是一项极其繁琐的工作。因此便有一些误差不很大而工程上可以被接受的简捷计算方法：(1)对于10/0.4KV电压等级的变压器，可以考虑高压侧的短路容量为无穷大(10KV侧的短路容量一般为200~400MVA甚至更大，因此按无穷大来考虑，其误差不足10%)。(2)GB50054-95《低压配电设计规范》的
2.1.2条规定：“当短路点附近所接电动机的额定电流之和超过短路电流的1%时，应计入电动机反馈电流的影响”，若短路电流为30KA ，取其1%，应是300A ，电动机的总功率约在150KW ，且是同时启动使用时，此时计入的反馈电流应是
6.5∑In 。(3)变压器的阻抗电压UK 表示变压器副边短接(路) ，当副边达到其额定电流时，原边电压为其额定电压的百分值。因此当原边电压为额定电压时，副边电流就是它的预期短路电流。(4)变压器的副边额定电流Ite=Ste/1.732U，式中Ste 为变压器的容量(KVA)，Ue 为副边额定电压(空载电压) ，在10/0.4KV时，Ue=0.4KV，因此简单计算变压器的副边额定电流应是变压器容量x1.44～1.50。
(5)按(3)对Uk 的定义，副边的短路电流(三相短路) 为I(3)对Uk 的定义，副边的短路电流(三相短路) 为I(3)=Ite/Uk，此值为交流有效值。(6)在相同的变压器容量下，若是两相之间短路，则I(2)=1.732I(3)/2=0.866I(3)。(7)以上计算均是变压器出线端短路时的电流值，这是最严重的短路事故。如果短路点离变压器有一定的距离，则需考虑线路阻抗，因此短路电流将减小。例如SL7系列变压器(配导线为三芯铝线电缆) ，容量为200KVA ，变压器出线端短路时，三相短路电流I(3)为7210A 。短路点离变压器的距离为100m 时，短路电流I(3)降为4740A ；当变压器容量为100KVA 时其出线端的短路电流为3616A 。离变压器的距离为100m 处短路时，短路电流为2440A 。远离100m 时短路电流分别为0m 的65.74%和67.47%。所以，用户在设计时，应计算安装处(线路) 的额定电流和该处可能出现的最大短路电流。并按以下原则选择断路器：断路器的额定电流In ≥线路的额定电流IL 断路器的额定短路分断能力≥线路的预期短路电流 因此，在选择断路器上，不必把余量放得过大，以免造成浪费。
2、断路器的极限短路分断能力和运行短路分断能力 国际电工委员会的IEC947-2和我国等效采用IEC 的GB4048.2《低压开关设备和控制设备 低压断
路器》标准，对断路器极限短路分断能力和运行短路分断能力作了如下的定义： 断路器的额定极限短路分断能力(Icu)：按规定的试验程序所规定的条件，不包括断路器继续承载其额定电流能力的分断能力； 断路器的额定运行短路分断能力(Ics)：按规定的试验程序所规定的条件，包括断路器继续承载其额
定电流能力的分断能力。 极限短路分断能力Icu 的试验程序为otco 。 其具体试验是：把线路的电流调整到预期的短路电流值(例如380V ，50KA) ，而试验按钮未合，被试断路器处于合闸位置，按下试验按钮，断路器通过50KA 短路电流，断路器立即开断(OPEN简称O) 并熄灭电弧，断路器应完好，且能再合闸。t 为间歇时间(休息时间) ，一般为3min ，此时线路处于热备状态，断路器再进行一次接通(CLOSE简称C) 和紧接着的开断(O)(接通试验是考核断路器在峰值电流下的电动和热稳定性和动、静触头因弹跳的磨损) 。此程序即为CO 。断路器能完全分断，熄灭电弧，并无超妯规定的损伤，就认定它的极限分断能力试验成功； 断路器的运行短路分断能力(Icu)的试验程序为otco t co ，它比Icu 的试验程序多了一次co 。经过试验，断路器能完全分断、熄灭电弧，并无超出规定的损伤，就认定它的额定进行短路分断能力试验通过。 Icu和Ics 短路分断试验后，还要进行耐压、保护特性复校等试验。由于运行短路分断后，还要承载额定电流，所以Ics 短路试验后还需增加一项温升的复测试验。 Icu 和Ics 短路或实际考核的条件不同，后者比前者更严格、更困难，因此IEC947-2和GB14048.2确定Icu 有四个或三个值，分别是25%、50%、75%和100%Icu(对A 类断路器即塑壳式) 或50%、75%、100%Icu(对B 类断路器，即万能式或称框架式) 。断路器的制造厂所确定的Ics 值，凡符合上述标准规定的Icu 百分值都是有效的、合格的产品。 万能式(框架式) 断路器，绝大部分(不是所有规格) 都具有过载长延时、短路短延时和短路瞬动的三段保护功能，能实现选择性保护，因此大多数主干线(包括变压器的出线端) 都采用它作主(保护) 开关，而塑壳式断路器一般不具备短路短延时功能(仅有过载长延时和短路瞬动二段保护) ，不能作选择性保护，它们只能使用于支路。 由于使用(适用) 的情况不同，IEC92《船舶电气》建议：具有三段保护的万能式断路器，偏重于它的运行短路分断能力值，而大量使用于分支线塑壳断路器确保它有足够的极限短路能力值。我们对此的理解是：主干线切除故障电流后更换断路器要慎重，主干线停电要影响一大片用户，所以发生短路故障时要求两个CO ，而且要求继续承载一段时间的额定电流，而在支路，经过极限短路电流的分断和再次的合、分后，已完成其使命，它不再承载额定电流，可以更换新的(停电的影响较小) 。但是，无论是万能式或塑壳式断路器，都有必须具备Icu 和Ics 这两面三刀个重要的技术指标。只有Ics 值在两类断路器上表现略有不同，塑壳式的最小允许Ics 可以是25%Icu，万能式最小允许Ics 是50%的Ics=Icu的断路器是很少的，即使万能式也少有Ics=100%[国外有一种采用旋转双分断(点) 技术的塑壳式断路器，它的限流性能极好，分断能力的裕度很大，可做到Ics=Icu，但价格很高]。我国的DW45智能型万能式断路器的Ics 为62.5%～65%Icu，国际
上，ABB 公司的F 系列，施耐德的M 系列也不过是70%左右，而塑壳式断路器，国内各种新型号，Ics 大抵在50%～75%Icu之间。 有些断路器应用的设计人员，按其所计算的线路预期短路电流选择断路器时，以断路器的额定运行短路分断能力来衡量，由此判定某种断路器(此断路器的极限短路能力大于线路预期短路电流，而运行短路分断能力则低于计算电流) 为不合格。这是一个误解。
3、断路器的电气间隙与爬电距离 确定电器产品的电气间隙，必须依据低压系统的绝缘配合，而绝缘配合则是建立在瞬时过电压被限制在规定的冲击耐受电压，而系统中的电器或设备产生的瞬时过电压也必须低于电源系统规定的冲击电压。因此： (1)电器的额定绝缘电压应≥电源系统的额定电压 (2)电器的额定冲击耐受电压应≥电源系统的额定冲击耐受电压 (3)电器产生的瞬态过电压应≤电源系统的额定冲击耐受电压。 基于以上三原则，电器的额定冲击耐受电压(优先值)Uimp 就与电源系统的额定电压所确定的相对地电压的最大值和电器的安装类别(过电压类别) 等有很大的关系：相对地电压值越大，安装类别越高[分为I(信号水平级) 、Ⅱ(负载水平级) 、Ⅲ(配电水平级) 、Ⅳ(电源水平级)]，额定冲击电压就越大。例如相对地电压为220V ，安装类别为Ⅲ时，Uimp 为4.0KV ，要是安装类别为Ⅳ，Uimp 为6.0KV 。电器产品(例如断路器) 的Uimp 为6.0KV 污染等级3级或4级，其最小的电气间隙是5.5mm 。DZ20、CM1和我厂的HSM1系列塑壳断路器的电气间隙均为5.5mm(安装类别Ⅲ) ，只是用于电源级安装，如DZ20系列的800以上规格，Uimp 为8.0KV ，电气间隙才提高到≥8mm 。而产品的实际的电气间隙，如HSM1系列，Inm(壳架等级电流)=125A时，电气间隙为11mm ，160A 为16mm ，250A 为15mm ，400A 为18.75mm ，630和800A 均为300mm ，都大于5.5mm 。 关于爬电距离，GB/T14048.1《低压开关设备与控制设备 总则》规定：电器(产品) 的最小爬电距离与额定绝缘电压(或实际工作电压) 、电器产品使用场所的污染等级以及产品本身使用的绝缘材料的性质(绝缘组别) 有关。例如：额定绝缘电压为660(690)V，污染等级为3，产品使用的绝缘材料组别为Ⅲa(175≤cti 〈400，CTI 为绝缘材料的漏电起痕指数) ，最小爬电距离为10mm 。上面所提到塑壳式断路器的爬电距离都大大超过规定的数值。 综上所述，如果电器产品的电气间隙和漏电距离，达到绝缘配合要求，就不会因为外来过电压或线路设备本身的操作过电压造成设备的介质电击穿。 GB7251.1-1997《低压成套开关设备和控制设备 第一部分：型