荷塘安置小区Ａ1、2、6、7#楼
及3#地下车库
模
板
工
程
施
工
方
案
编制人:
审核人:
审批人:
芜湖市恒升建筑有限责任公司
2015年03月06日
目 录
一、工程概况
二、支模系统用料
三、施工方法
四、支模质量要求
模板施工专项方案
一、工程概况:
本工程为4栋高层安置住宅楼，地上16-18层，1栋3#地下车库，地下1层，框架剪力墙结构。其中A1#楼建筑面积为11083.78 m2 , A2#楼建筑面积为7280.15 m2 , A6#楼建筑面积为9228.01 m2 ,A7#楼建筑面积为6287.74 m2 ,3#地下车库建筑面积为5935 m2 ,工程位于峨山镇凤形路繁阳大道西侧,工期490天。
二、支模系统用料
地下室、柱、墙、梁、板面混凝土所用模板均采用18mm厚大块胶合板。
⑪墙板全部使用2440mm×1220mm×18mm耐水胶合模板，100mm×50mm截面木方间距250mm竖围檩，双钢和横围檩，横围檩间距（中距）根据墙高情况从下至上450mm～900mm不等距布置。地下室墙板支模方法——详见下图。
⑫外墙板拉结构用υ14mm穿墙螺杆（止水环撑头加堵头做法），采用三道50mm×50mm止水片，并在外侧套60mm×60mm木垫片，穿墙螺杆横向间距500mm。止水环与螺栓应满焊严密，两端止水环与两侧模板之间应加垫木，拆模后除去垫木，将螺栓沿平底割去，填以膨胀水泥砂浆封堵。穿墙止水螺杆做法——详见下图。
⑬柱模全部采用胶合模板，打钢管扣件柱箍，柱箍间距下部离根部在250mm，第二道在450mm，上部柱箍见下图部置，柱模板工程柱边长凡大于600mm的，中间加一道υ140mm拉杆。
⑭柱模板采用2440mm×1220mm×18mm耐水胶合模板，模板裁割后均须上平刨机或手刨拼缝，梁柱接模板应预先设计，精心制作，保证板面平整，拼缝严密。
900
250 450 550 800
) 墙厚 )
⑮顶面模板的支撑，采用快速拆模体系定型支撑，纵横向支撑间距为800mm，顶板隔栅采用50mm×100mm截面木方，间距450mm，主楞木采用70mm×150mm截面木方，主楞木搁置在定型支撑上。
⑯柱、墙面侧模的竖肋、楼面模板的横楞采用50×100mm的木枋。
⑰柱侧模的围檩、脚手、剪刀撑采用υ48×3.5mm焊接钢管，扣件卡连结。 ⑱梁、板面模板的排架采用υ48mm钢管排架和快速拆模体系定型支撑。
三、施工方法
⑪模板采取在现场加工间集中制作，运至施工现场作业面安装的施工方法。 ⑫框架柱模板
①独立柱采用带竖肋木模。
②模板分片运输到施工现场拼装。
③柱模安装，搭设钢管扣件井式脚手临时固定，验收校正后，加设抛撑和系杆给予稳定。
④柱模采用钢管扣件抱箍，转角处用铸铁十字扣件连接，柱箍间距下部离根部在250mm，第二道在450mm，上部柱箍见上图部置，柱模板工程柱边长凡大于600mm的，中间加一道υ14mm拉杆。柱外侧（立面）柱模接头采用3厚泡沫双面胶带。
⑤柱模板安装前必须在其根部加设直径不小于14mm的钢筋限位（严禁采用混凝土导墙）以确保其位置的正确。模板下脚采用1:3水泥砂浆进行找平，以确保模板标高的统一。
⑭楼面框架梁板模板
①楼面模板的支撑，采用υ48钢管排架和快速拆模体系定型支撑，纵横向支撑的立杆间距为600mm~900mm。为避免对现浇楼板产生附加荷载，支撑应上下基本对齐。
②为加强楼面顶撑的刚度，除搁栅外，楼面向上30CM设第一道水平连杆，每隔1.3米设一道双向剪刀撑。
③楼面模板采用树脂复膜胶合板，铺设在50mm×100mm次楞木上，次楞木搁置在70mm×150mm主楞木上，主楞木搁置在钢管排架或定型支撑上。 ④梁的竖档间距为800mm，顶端加斜撑固定，当梁高大于700mm时，在距梁底2/3高度处加2mm厚对拉铁片。
⑤为提高工效，楼面模板编号定位，固定使用位置，保证质量。
⑥精心处理柱、梁、板交接处的模板拼装，做到稳定、牢固、不漏浆。 ⑦所有模板按清水混凝土的要求，拼缝处粘贴海绵条，保证模板不漏浆。 ⑧梁模板采用加肋胶合板。
⑨模板验收校正后，纵横方向均加设剪刀撑给予整体稳定。
⑩楼面模板支撑方法——详见下图。
⑮模板的维修与保养
①模板使用后，再次使用前，表面积灰清理干净，涂刷隔离剂。
②每层模板拆除后在楼层集中维修，经配制后重新翻至上层使用。
③木模板架设后，在干燥天气时要浇水保养。
⑯拆模要求
①根据本工程柱距（梁跨），楼面结构模板和支撑系统的拆除，必须在再上层的梁板混凝土浇筑后，且本层混凝土强度达到规范规定的强度时拆除。
9
②拆模必须由项目技术负责人出具拆模通知单后实施。
③承重模板（梁、板底模）的拆除时间如下表所示。
④拆模顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。 ⑤拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端。
⑥拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板要及时运走、整理。所拆模板要逐块传递下来，不得抛掷，拆下后即清理干净，板面涂隔离剂，按规格分类堆放整齐。
⑰施工现场的模板数量：柱模板一套，楼面模板三套，梁侧模板二套，梁底板三套、支撑系统三套。
⑱楼梯模板
楼梯踏板模板采用木模板，用钢管架和支撑支设楼梯模板，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底模厚度线侧板位置线，钉好固定踏步侧模的挡板，在现场装订侧板，为保证装修后上下两跑楼梯踏步边线成一条线，楼梯踏步支设
时须将各跑楼梯踏步侧面后退30㎜。
⑲屋面
屋面支模采用15㎜厚高强覆膜多层板，龙骨50×100木方支撑体系为定尺钢管支撑，支撑下均垫木板。
斜平面支撑及水平面支撑必须平直，再根据轴线，屋面坡度转折点、梁位置及标高进行拉线设置一排支撑架，然后以此为基准点搭设屋面的底板，在确定其每个转折坡度均准确无误后，再在其间按立杆纵横间距为0.9-1.2m，水平杆步距为1.5m由于屋面结构坡度较大，为确保底模的稳固，在板脚手架支撑部位，沿坡度方向加设模杆一道，以使支撑系统形成井字架结构梯板的顶撑紧固采木楔顶紧加固，并在离地面150㎜设扫地杆一道。
支架搭设完毕后，组织项目部各管理部门认真检查板下木楞与支架立杆连接是否稳定牢固，根据给定的标高线认真调节校正木方下模杆高度，将木楞找平。
阴阳角处用木方填满钉牢。
对于天沟等悬挑部位采用斜撑脚手架支设，并与顶板支撑架体连成整体。 四、模板计算
（一）、现浇板模及支撑系统
1、复合多层板模板（1.24×2.44m2），厚15mm，楞木间距300mm,砼现浇板厚100mm。 1）、荷载：模板自重 300 N/m2
砼自重 25000 N/m3 钢筋自重 1100 N/m3
施工人员及设备 均布荷载 2500 N/m2 集中荷载 2500 N
按板宽1.24 m，转换为线荷载：q1=γG q1k=1.2×(300+25000×0.1+1100×0.1)×1.24=4330.08 N/m，q2=γQ q2k=1.4×2500×1.24=4340 N/m 2）、内力计算：按三等跨连续梁计算，按两种荷载情况进行验算，取大值。
400 400 400
情况一，按最不利荷载布置，查表得，
km1=-0.1,kv1=-0.6,kf1=0.677,km2=-0.177,kv2=-0.617,kf2=0.99,
M= kmql2=-0.1×4330.08×(0.4)2+(-0.177)×4340×0.42=-192.2N·m Q= kvql=-0.6×4330.08×0.4+(-0.617)×4340×0.4=-2110.3N 情况二，叠加一集中荷载，查表得，
km1=0.08，kv1=--0.6,kf1=0.677,km2=0.213,kv2=-0.675,kf2=1.615,
M= km1ql2+ km2Fl=0.08×4330.08×(0.4)2+0.213×2500×0.4=254.57N·m Q= kv1ql+ kv2 F=-0.6×4330.08×0.4+(-0.675)×2500×1.4=3401.72N 因此取情况二进行验算。
①强度验算： W=bh2/6=1240×(15)2/6=46500mm3
σ=M/W=254570/46500=5.47 N/mm2＜fm=9×1.15=10.35 N/mm2 τ=3Q/2bh=3×3401.72/2×1240×15=0.27＜fv=1.15 N/mm2 ②刚度验算： I=bh3/12=1240×153/12=348750mm4 ω=Kf1×（ql4/100EI）+Kf2×（Fl3/100EI）=0.677×(4.33×4004)/(100×9000×348750)+1. 615×2500×4003/(100×9000×
348750)=0.24+0.82=1.06mm
2、验算楞木（以50×100mm2的楞木试算的牵杠间距） 1）、设牵杠的间距为800mm
竹夹模板自重为 300N/m2
新浇砼自重为 25000×0.1=2500 N/m2 钢筋自重为 1100×0.1=110 N/m2
楞木自重为 0.05×0.1×5000 =25N/m2 施工人员及设备 均布活荷载 2500 N/m2
集中荷载 2500N
楞木间距为400mm；设每根楞木受荷宽度为400mm， q1=γG q1k=1.2×[(300+2500+110)×0.4+25]=1426.8N/m q2=γQ q2k=1.4×2500×0.4=1400N/m 2）、内力计算。按两等跨连续梁计算，按两种荷载情况计算，取大值。
q
800 800
情况一：查表得km1=-0.125，，
kv1=--0.625,kf1=0.521,km2=-0.125,kv2=--0.625,kf2=0.192,
M= kmql2=-0.125×1426.8×(0.8)2+(-0.125)×1400×(0.8)2=226.14N·m Q= kvql=-0.625×1426.8×0.8+(-0.625)×1400×0.8=-1413.4N 情况二：叠加一集中荷载，查表得，
km1=-0.07，kv1=-0.625,kf1=0.521,km2=-0.203,kv2=-0.688,kf2=1.497, M= km1ql2+km2Fl=-0.07×1426.8×(0.8)2+(-0.213)×2500× 0.8=489.92N·m
Q= kv1ql+ kv2 F=-0.625×1426.8×0.8+(-0.688)×2500=2433.4 N 取情况二进行验算。
①强度验算： W=bh2/6=50×(100)2/6=83333.3mm3 σ=M/W=489.92×103/83333.3=5.88＜fm=10.35 N/mm2 τ=3Q/2bh=3×2433.4/2×50×100=0.73＜fv=1.15 N/mm2 ②刚度验算： I=bh3/12=(50×1003)/12=4166667mm4
ω=Kf1×ql4/（100EI）+Kf2×Fl3/（100EI）=0.521×(1.426×8004)/(100×9000×4166667)+1.497×2500×8003/(100×9000×4166667)=0.59
3、牵杠的验算与试配（取υ48×3.5无缝钢管） 荷载取值：
模板自重为 500 N/m2 新浇砼自重为 25000 N/m3 钢筋自重为 1100N/m3 楞木自重为 5000N/m3
牵杠自重为 38.4 N/m 施工人员及设备
均布活荷载 1500 N/m2
立杆
楞木 800
800
牵杠
800
F1×[0.40.8×(500+25000×0.1+1100×0.1)+0.8×0.05×0.1×5000+38.4×0.8]=1255.1 N，F2=1.4×1500×0.4×0.8=672N
按两等跨连续计算，查表得：
km1=-0.188，kv1=-0.688,kf1=0.911,km2=-0.188,kv2=-0.688,kf2=1.497, M= kmFl=-0.188×（1255.1+672）×0.8=-289.84 N·m Q= kv F=(-0.688)×(1255.1+672)=-1325.84 N
σ=M/W=289.84×103/（5×103）=57.97＜fm=205 N/mm2，可以。 4、立杆验算
荷载取值：
模板及其支架自重为 750 N/m2 新浇砼自重为 25000 N/m3 钢筋自重为 1100N/m3 施工人员及设备
均布活荷载 1000 N/m2
800
800
单根立杆所受荷载为N=0.8×0.8×[(750+25000×0.1+1100×0.1) ×1.2+1000×1.4]=3476.48N
σ=N/Ao=3476.48/4.89=710.94 N/cm2, 10=h+2a=1.8+0.2×2=2.2m, λ=10/i=2200/15.8=139
σ=N/（φA0）=3476.48/（0.227×489）=31.32N/mm2
可以。 （二）、梁模板计算
梁取最大截面梁200*550验算； 1、底模 （1）、楞木，取50*100木方扁立。梁底模两根楞木，取一根验算，其受力宽度为0.2/2=0.1m 荷载：
底模自重：0.3*0.2/2=0.03KN/m 楞木自重：5*0.05*0.1=0.025KN/m 砼自重：24*0.1*0.55=1.32KN/m 钢筋自重：1.5*0.1*0.55=0.08KN/m 振动荷载：2*0.1*0.55=0.11 KN/m
q=1.2*（0.03+0.025+1.32+0.08+0.11）=1.878KN/m 按四等跨连续梁计算，按最不利荷载布置:
q
1） 抗弯强度验算
Km=-0.121，Kv=-0.62，Kt=0.967
M2max=Kmql=-0.121*1.878*0.82=-0.145KN·m W=bh2/6=50*1002/6=83333.3
σ=M/W=489.92×103/83333.3=5.88＜fm=10.35 N/mm2 2）抗剪验算
Q= kvql =-0.62×1.878×0.8=-0.929K N τ
max
=3Q/2bh=3×929/2×50×100=0.279＜fv=1.15 N/mm2 3）挠度验算
不考虑振动荷载，
则q=0.03+0.025+1.32+0.08=1.455KN/m I=bh3/12=50*1003/12=4166667 ω=Kt×ql4/（100EI）
=0.967*1.455*8004/（100*900*4166667） =0.15 ＜L/400=800/400=2mm 可以。 （2）、水平横杆
横杆间距为800，则其受力荷载范围为800*600 荷载：
模板自重（含楞木及侧模）：0.4*0.8=0.32KN/m 横杆自重：0.0384 KN/m
砼自重：24*0.8*0.55=10.56KN/m 钢筋自重：1.5*0.8*0.55=0.66KN/m
q=1.2*（0.03+0.0384+10.56+0.66+0.88）=14.95KN/m 按简支梁计算
200 200
1）抗弯强度验算
Mmax= ql2/8=14.95*0.62/8=0.673KN·m W=5.08*103
σ=M/W=0.673*106/5.08*103=132.48＜fm=205N/mm2 2）挠度验算
不考虑振动荷载，
则q=0.32+0.0384+10.56+0.66=11.58KN/m ω=5ql4/（384EI）
=5*11.58*6004/（384*2.06*105*121867） =0.76 ＜L/400=600/400=1.5mm 可以。 （3）、纵向水平杆
计算略，由水平横杆同理得，满足要求。 （4）、立杆
由于水平横杆受力长度为600，立杆间距为800，则立杆受力范围为800*300
荷载：
模板自重（含侧模立档及底侧模）：0.5*0.8*0.3=0.12KN 横杆自重：0.0384 *0.3=0.012KN/m
纵向水平杆自重：0.0384 *0.8=0.03KN/m 砼自重：24*0.8*0.3=5.76KN/m 钢筋自重：1.5*0.8*0.3=0.36KN/m
N=1.2*（0.12+5.76+0.36+0.012+0.03+0.44）=8.07KN，约等于8KN，则扣件抗滑承载力满足要求。 10=h+2a=1.8+0.2×2=2.2m,
λ=10/i=2200/15.8=139
σ=N/（φA0）=8070/（0.227×489）=72.7/mm2
ν=24KN，β1=1.2，β2=1.15，V=3m/h，t0=5h F=[0.22νt0β1β2 V1/2，νH]min
=[0.22*24*5*1.2*1.15*31/2，24*0.55]min =13.2KN/m2
式中：F ― 新浇砼对模板产生的最大侧压力；
ν―砼重力密度，商品砼取24KN/m3 ；
t0一新浇砼的初凝时间，按商品砼为4~6h ，取t0=5h V―混凝土浇筑速度，取V= 3m/h；
H一砼侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度； β1―外加剂影响修正系数，商品砼取1.2； β2―砼塌落度修正系数，商品砼取1.15 （2）、荷载 振动荷载：4 KN/m2 侧压力：13.2 KN/m2 （3）、楞木验算
设置上下两根楞木，间距500mm，楞木的受力宽度为250mm，立档间距为800mm。
q=（1.2*13.2+1.4*4）*0.25=14.95KN/m 但校核挠度，不考虑振动荷载 q1=13.2*0.25=3.3 KN/m 按四等跨连续梁计算
q
查表得：KmKv，tMmax=Kmql2=-0.121*5.36*0.82=-0.415KN·m Q= kvql =-0.62×5.36×0.8=-2.66K N W=bh2/6=50*1002/6=83333.3
σ=M/W=415×103/83333.3=9.96＜fm=10.35 N/mm2
τmax=3Q/2bh=3×2660/2×50×100=0.798＜fv=1.15 N/mm2 I=bh3/12=50*1003/12=4166667 ω=Kt×q1l4/（100EI）
=0.967*3.3*8004/（100*900*4166667） =1.39 ＜L/400=800/400=2mm 可以。 （4）、立档
设纵向肋管间距为500，立档间距为800mm，立档的受力宽度为800mm， q=（1.2*13.2+1.4*4）*0.8=17.152KN/m 但校核挠度，不考虑振动荷载 q1=13.2*0.8=10.56 KN/m 按简支梁计算
800
Mmax= ql2/8=17.152*0.52/8=0.536KN·m W=5.08*103
σ=M/W=0.536*106/5.08*103=105.5＜fm=205N/mm2 ω=5ql4/（384EI）
=5*11.58*5004/（384*2.06*105*121867） =0.36 ＜L/400=500/400=1.25mm 可以。 五、支模质量要求
⑪模板制作安装的质量和等级评定按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）、《建筑工程质量检验评定标准》（GBJ301—88）和《建筑安装工程质量检验统一标准》（GB50300—2013）进行验收和评定。
⑫模板及支撑必须具有足够的强度，刚度和稳定性。 ⑬模板的接缝严密。
⑭模板的实测允许偏差符合下表，其符合率应控制在90%以上。
芜湖市恒升建筑有限责任公司
2015年3月6日
荷塘安置小区Ａ1、2、6、7#楼
及3#地下车库
模
板
工
程
施
工
方
案
编制人:
审核人:
审批人:
芜湖市恒升建筑有限责任公司
2015年03月06日
目 录
一、工程概况
二、支模系统用料
三、施工方法
四、支模质量要求
模板施工专项方案
一、工程概况:
本工程为4栋高层安置住宅楼，地上16-18层，1栋3#地下车库，地下1层，框架剪力墙结构。其中A1#楼建筑面积为11083.78 m2 , A2#楼建筑面积为7280.15 m2 , A6#楼建筑面积为9228.01 m2 ,A7#楼建筑面积为6287.74 m2 ,3#地下车库建筑面积为5935 m2 ,工程位于峨山镇凤形路繁阳大道西侧,工期490天。
二、支模系统用料
地下室、柱、墙、梁、板面混凝土所用模板均采用18mm厚大块胶合板。
⑪墙板全部使用2440mm×1220mm×18mm耐水胶合模板，100mm×50mm截面木方间距250mm竖围檩，双钢和横围檩，横围檩间距（中距）根据墙高情况从下至上450mm～900mm不等距布置。地下室墙板支模方法——详见下图。
⑫外墙板拉结构用υ14mm穿墙螺杆（止水环撑头加堵头做法），采用三道50mm×50mm止水片，并在外侧套60mm×60mm木垫片，穿墙螺杆横向间距500mm。止水环与螺栓应满焊严密，两端止水环与两侧模板之间应加垫木，拆模后除去垫木，将螺栓沿平底割去，填以膨胀水泥砂浆封堵。穿墙止水螺杆做法——详见下图。
⑬柱模全部采用胶合模板，打钢管扣件柱箍，柱箍间距下部离根部在250mm，第二道在450mm，上部柱箍见下图部置，柱模板工程柱边长凡大于600mm的，中间加一道υ140mm拉杆。
⑭柱模板采用2440mm×1220mm×18mm耐水胶合模板，模板裁割后均须上平刨机或手刨拼缝，梁柱接模板应预先设计，精心制作，保证板面平整，拼缝严密。
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250 450 550 800
) 墙厚 )
⑮顶面模板的支撑，采用快速拆模体系定型支撑，纵横向支撑间距为800mm，顶板隔栅采用50mm×100mm截面木方，间距450mm，主楞木采用70mm×150mm截面木方，主楞木搁置在定型支撑上。
⑯柱、墙面侧模的竖肋、楼面模板的横楞采用50×100mm的木枋。
⑰柱侧模的围檩、脚手、剪刀撑采用υ48×3.5mm焊接钢管，扣件卡连结。 ⑱梁、板面模板的排架采用υ48mm钢管排架和快速拆模体系定型支撑。
三、施工方法
⑪模板采取在现场加工间集中制作，运至施工现场作业面安装的施工方法。 ⑫框架柱模板
①独立柱采用带竖肋木模。
②模板分片运输到施工现场拼装。
③柱模安装，搭设钢管扣件井式脚手临时固定，验收校正后，加设抛撑和系杆给予稳定。
④柱模采用钢管扣件抱箍，转角处用铸铁十字扣件连接，柱箍间距下部离根部在250mm，第二道在450mm，上部柱箍见上图部置，柱模板工程柱边长凡大于600mm的，中间加一道υ14mm拉杆。柱外侧（立面）柱模接头采用3厚泡沫双面胶带。
⑤柱模板安装前必须在其根部加设直径不小于14mm的钢筋限位（严禁采用混凝土导墙）以确保其位置的正确。模板下脚采用1:3水泥砂浆进行找平，以确保模板标高的统一。
⑭楼面框架梁板模板
①楼面模板的支撑，采用υ48钢管排架和快速拆模体系定型支撑，纵横向支撑的立杆间距为600mm~900mm。为避免对现浇楼板产生附加荷载，支撑应上下基本对齐。
②为加强楼面顶撑的刚度，除搁栅外，楼面向上30CM设第一道水平连杆，每隔1.3米设一道双向剪刀撑。
③楼面模板采用树脂复膜胶合板，铺设在50mm×100mm次楞木上，次楞木搁置在70mm×150mm主楞木上，主楞木搁置在钢管排架或定型支撑上。 ④梁的竖档间距为800mm，顶端加斜撑固定，当梁高大于700mm时，在距梁底2/3高度处加2mm厚对拉铁片。
⑤为提高工效，楼面模板编号定位，固定使用位置，保证质量。
⑥精心处理柱、梁、板交接处的模板拼装，做到稳定、牢固、不漏浆。 ⑦所有模板按清水混凝土的要求，拼缝处粘贴海绵条，保证模板不漏浆。 ⑧梁模板采用加肋胶合板。
⑨模板验收校正后，纵横方向均加设剪刀撑给予整体稳定。
⑩楼面模板支撑方法——详见下图。
⑮模板的维修与保养
①模板使用后，再次使用前，表面积灰清理干净，涂刷隔离剂。
②每层模板拆除后在楼层集中维修，经配制后重新翻至上层使用。
③木模板架设后，在干燥天气时要浇水保养。
⑯拆模要求
①根据本工程柱距（梁跨），楼面结构模板和支撑系统的拆除，必须在再上层的梁板混凝土浇筑后，且本层混凝土强度达到规范规定的强度时拆除。
9
②拆模必须由项目技术负责人出具拆模通知单后实施。
③承重模板（梁、板底模）的拆除时间如下表所示。
④拆模顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。 ⑤拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端。
⑥拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板要及时运走、整理。所拆模板要逐块传递下来，不得抛掷，拆下后即清理干净，板面涂隔离剂，按规格分类堆放整齐。
⑰施工现场的模板数量：柱模板一套，楼面模板三套，梁侧模板二套，梁底板三套、支撑系统三套。
⑱楼梯模板
楼梯踏板模板采用木模板，用钢管架和支撑支设楼梯模板，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底模厚度线侧板位置线，钉好固定踏步侧模的挡板，在现场装订侧板，为保证装修后上下两跑楼梯踏步边线成一条线，楼梯踏步支设
时须将各跑楼梯踏步侧面后退30㎜。
⑲屋面
屋面支模采用15㎜厚高强覆膜多层板，龙骨50×100木方支撑体系为定尺钢管支撑，支撑下均垫木板。
斜平面支撑及水平面支撑必须平直，再根据轴线，屋面坡度转折点、梁位置及标高进行拉线设置一排支撑架，然后以此为基准点搭设屋面的底板，在确定其每个转折坡度均准确无误后，再在其间按立杆纵横间距为0.9-1.2m，水平杆步距为1.5m由于屋面结构坡度较大，为确保底模的稳固，在板脚手架支撑部位，沿坡度方向加设模杆一道，以使支撑系统形成井字架结构梯板的顶撑紧固采木楔顶紧加固，并在离地面150㎜设扫地杆一道。
支架搭设完毕后，组织项目部各管理部门认真检查板下木楞与支架立杆连接是否稳定牢固，根据给定的标高线认真调节校正木方下模杆高度，将木楞找平。
阴阳角处用木方填满钉牢。
对于天沟等悬挑部位采用斜撑脚手架支设，并与顶板支撑架体连成整体。 四、模板计算
（一）、现浇板模及支撑系统
1、复合多层板模板（1.24×2.44m2），厚15mm，楞木间距300mm,砼现浇板厚100mm。 1）、荷载：模板自重 300 N/m2
砼自重 25000 N/m3 钢筋自重 1100 N/m3
施工人员及设备 均布荷载 2500 N/m2 集中荷载 2500 N
按板宽1.24 m，转换为线荷载：q1=γG q1k=1.2×(300+25000×0.1+1100×0.1)×1.24=4330.08 N/m，q2=γQ q2k=1.4×2500×1.24=4340 N/m 2）、内力计算：按三等跨连续梁计算，按两种荷载情况进行验算，取大值。
400 400 400
情况一，按最不利荷载布置，查表得，
km1=-0.1,kv1=-0.6,kf1=0.677,km2=-0.177,kv2=-0.617,kf2=0.99,
M= kmql2=-0.1×4330.08×(0.4)2+(-0.177)×4340×0.42=-192.2N·m Q= kvql=-0.6×4330.08×0.4+(-0.617)×4340×0.4=-2110.3N 情况二，叠加一集中荷载，查表得，
km1=0.08，kv1=--0.6,kf1=0.677,km2=0.213,kv2=-0.675,kf2=1.615,
M= km1ql2+ km2Fl=0.08×4330.08×(0.4)2+0.213×2500×0.4=254.57N·m Q= kv1ql+ kv2 F=-0.6×4330.08×0.4+(-0.675)×2500×1.4=3401.72N 因此取情况二进行验算。
①强度验算： W=bh2/6=1240×(15)2/6=46500mm3
σ=M/W=254570/46500=5.47 N/mm2＜fm=9×1.15=10.35 N/mm2 τ=3Q/2bh=3×3401.72/2×1240×15=0.27＜fv=1.15 N/mm2 ②刚度验算： I=bh3/12=1240×153/12=348750mm4 ω=Kf1×（ql4/100EI）+Kf2×（Fl3/100EI）=0.677×(4.33×4004)/(100×9000×348750)+1. 615×2500×4003/(100×9000×
348750)=0.24+0.82=1.06mm
2、验算楞木（以50×100mm2的楞木试算的牵杠间距） 1）、设牵杠的间距为800mm
竹夹模板自重为 300N/m2
新浇砼自重为 25000×0.1=2500 N/m2 钢筋自重为 1100×0.1=110 N/m2
楞木自重为 0.05×0.1×5000 =25N/m2 施工人员及设备 均布活荷载 2500 N/m2
集中荷载 2500N
楞木间距为400mm；设每根楞木受荷宽度为400mm， q1=γG q1k=1.2×[(300+2500+110)×0.4+25]=1426.8N/m q2=γQ q2k=1.4×2500×0.4=1400N/m 2）、内力计算。按两等跨连续梁计算，按两种荷载情况计算，取大值。
q
800 800
情况一：查表得km1=-0.125，，
kv1=--0.625,kf1=0.521,km2=-0.125,kv2=--0.625,kf2=0.192,
M= kmql2=-0.125×1426.8×(0.8)2+(-0.125)×1400×(0.8)2=226.14N·m Q= kvql=-0.625×1426.8×0.8+(-0.625)×1400×0.8=-1413.4N 情况二：叠加一集中荷载，查表得，
km1=-0.07，kv1=-0.625,kf1=0.521,km2=-0.203,kv2=-0.688,kf2=1.497, M= km1ql2+km2Fl=-0.07×1426.8×(0.8)2+(-0.213)×2500× 0.8=489.92N·m
Q= kv1ql+ kv2 F=-0.625×1426.8×0.8+(-0.688)×2500=2433.4 N 取情况二进行验算。
①强度验算： W=bh2/6=50×(100)2/6=83333.3mm3 σ=M/W=489.92×103/83333.3=5.88＜fm=10.35 N/mm2 τ=3Q/2bh=3×2433.4/2×50×100=0.73＜fv=1.15 N/mm2 ②刚度验算： I=bh3/12=(50×1003)/12=4166667mm4
ω=Kf1×ql4/（100EI）+Kf2×Fl3/（100EI）=0.521×(1.426×8004)/(100×9000×4166667)+1.497×2500×8003/(100×9000×4166667)=0.59
3、牵杠的验算与试配（取υ48×3.5无缝钢管） 荷载取值：
模板自重为 500 N/m2 新浇砼自重为 25000 N/m3 钢筋自重为 1100N/m3 楞木自重为 5000N/m3
牵杠自重为 38.4 N/m 施工人员及设备
均布活荷载 1500 N/m2
立杆
楞木 800
800
牵杠
800
F1×[0.40.8×(500+25000×0.1+1100×0.1)+0.8×0.05×0.1×5000+38.4×0.8]=1255.1 N，F2=1.4×1500×0.4×0.8=672N
按两等跨连续计算，查表得：
km1=-0.188，kv1=-0.688,kf1=0.911,km2=-0.188,kv2=-0.688,kf2=1.497, M= kmFl=-0.188×（1255.1+672）×0.8=-289.84 N·m Q= kv F=(-0.688)×(1255.1+672)=-1325.84 N
σ=M/W=289.84×103/（5×103）=57.97＜fm=205 N/mm2，可以。 4、立杆验算
荷载取值：
模板及其支架自重为 750 N/m2 新浇砼自重为 25000 N/m3 钢筋自重为 1100N/m3 施工人员及设备
均布活荷载 1000 N/m2
800
800
单根立杆所受荷载为N=0.8×0.8×[(750+25000×0.1+1100×0.1) ×1.2+1000×1.4]=3476.48N
σ=N/Ao=3476.48/4.89=710.94 N/cm2, 10=h+2a=1.8+0.2×2=2.2m, λ=10/i=2200/15.8=139
σ=N/（φA0）=3476.48/（0.227×489）=31.32N/mm2
可以。 （二）、梁模板计算
梁取最大截面梁200*550验算； 1、底模 （1）、楞木，取50*100木方扁立。梁底模两根楞木，取一根验算，其受力宽度为0.2/2=0.1m 荷载：
底模自重：0.3*0.2/2=0.03KN/m 楞木自重：5*0.05*0.1=0.025KN/m 砼自重：24*0.1*0.55=1.32KN/m 钢筋自重：1.5*0.1*0.55=0.08KN/m 振动荷载：2*0.1*0.55=0.11 KN/m
q=1.2*（0.03+0.025+1.32+0.08+0.11）=1.878KN/m 按四等跨连续梁计算，按最不利荷载布置:
q
1） 抗弯强度验算
Km=-0.121，Kv=-0.62，Kt=0.967
M2max=Kmql=-0.121*1.878*0.82=-0.145KN·m W=bh2/6=50*1002/6=83333.3
σ=M/W=489.92×103/83333.3=5.88＜fm=10.35 N/mm2 2）抗剪验算
Q= kvql =-0.62×1.878×0.8=-0.929K N τ
max
=3Q/2bh=3×929/2×50×100=0.279＜fv=1.15 N/mm2 3）挠度验算
不考虑振动荷载，
则q=0.03+0.025+1.32+0.08=1.455KN/m I=bh3/12=50*1003/12=4166667 ω=Kt×ql4/（100EI）
=0.967*1.455*8004/（100*900*4166667） =0.15 ＜L/400=800/400=2mm 可以。 （2）、水平横杆
横杆间距为800，则其受力荷载范围为800*600 荷载：
模板自重（含楞木及侧模）：0.4*0.8=0.32KN/m 横杆自重：0.0384 KN/m
砼自重：24*0.8*0.55=10.56KN/m 钢筋自重：1.5*0.8*0.55=0.66KN/m
q=1.2*（0.03+0.0384+10.56+0.66+0.88）=14.95KN/m 按简支梁计算
200 200
1）抗弯强度验算
Mmax= ql2/8=14.95*0.62/8=0.673KN·m W=5.08*103
σ=M/W=0.673*106/5.08*103=132.48＜fm=205N/mm2 2）挠度验算
不考虑振动荷载，
则q=0.32+0.0384+10.56+0.66=11.58KN/m ω=5ql4/（384EI）
=5*11.58*6004/（384*2.06*105*121867） =0.76 ＜L/400=600/400=1.5mm 可以。 （3）、纵向水平杆
计算略，由水平横杆同理得，满足要求。 （4）、立杆
由于水平横杆受力长度为600，立杆间距为800，则立杆受力范围为800*300
荷载：
模板自重（含侧模立档及底侧模）：0.5*0.8*0.3=0.12KN 横杆自重：0.0384 *0.3=0.012KN/m
纵向水平杆自重：0.0384 *0.8=0.03KN/m 砼自重：24*0.8*0.3=5.76KN/m 钢筋自重：1.5*0.8*0.3=0.36KN/m
N=1.2*（0.12+5.76+0.36+0.012+0.03+0.44）=8.07KN，约等于8KN，则扣件抗滑承载力满足要求。 10=h+2a=1.8+0.2×2=2.2m,
λ=10/i=2200/15.8=139
σ=N/（φA0）=8070/（0.227×489）=72.7/mm2
ν=24KN，β1=1.2，β2=1.15，V=3m/h，t0=5h F=[0.22νt0β1β2 V1/2，νH]min
=[0.22*24*5*1.2*1.15*31/2，24*0.55]min =13.2KN/m2
式中：F ― 新浇砼对模板产生的最大侧压力；
ν―砼重力密度，商品砼取24KN/m3 ；
t0一新浇砼的初凝时间，按商品砼为4~6h ，取t0=5h V―混凝土浇筑速度，取V= 3m/h；
H一砼侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度； β1―外加剂影响修正系数，商品砼取1.2； β2―砼塌落度修正系数，商品砼取1.15 （2）、荷载 振动荷载：4 KN/m2 侧压力：13.2 KN/m2 （3）、楞木验算
设置上下两根楞木，间距500mm，楞木的受力宽度为250mm，立档间距为800mm。
q=（1.2*13.2+1.4*4）*0.25=14.95KN/m 但校核挠度，不考虑振动荷载 q1=13.2*0.25=3.3 KN/m 按四等跨连续梁计算
q
查表得：KmKv，tMmax=Kmql2=-0.121*5.36*0.82=-0.415KN·m Q= kvql =-0.62×5.36×0.8=-2.66K N W=bh2/6=50*1002/6=83333.3
σ=M/W=415×103/83333.3=9.96＜fm=10.35 N/mm2
τmax=3Q/2bh=3×2660/2×50×100=0.798＜fv=1.15 N/mm2 I=bh3/12=50*1003/12=4166667 ω=Kt×q1l4/（100EI）
=0.967*3.3*8004/（100*900*4166667） =1.39 ＜L/400=800/400=2mm 可以。 （4）、立档
设纵向肋管间距为500，立档间距为800mm，立档的受力宽度为800mm， q=（1.2*13.2+1.4*4）*0.8=17.152KN/m 但校核挠度，不考虑振动荷载 q1=13.2*0.8=10.56 KN/m 按简支梁计算
800
Mmax= ql2/8=17.152*0.52/8=0.536KN·m W=5.08*103
σ=M/W=0.536*106/5.08*103=105.5＜fm=205N/mm2 ω=5ql4/（384EI）
=5*11.58*5004/（384*2.06*105*121867） =0.36 ＜L/400=500/400=1.25mm 可以。 五、支模质量要求
⑪模板制作安装的质量和等级评定按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）、《建筑工程质量检验评定标准》（GBJ301—88）和《建筑安装工程质量检验统一标准》（GB50300—2013）进行验收和评定。
⑫模板及支撑必须具有足够的强度，刚度和稳定性。 ⑬模板的接缝严密。
⑭模板的实测允许偏差符合下表，其符合率应控制在90%以上。
芜湖市恒升建筑有限责任公司
2015年3月6日