准贝氏体钢使用性能研究进展

第25卷　第1期兵器材料科学与工程Vol. 25　No. 1

2002年　　1月ORDNANCE MATERIAL SCIENCE AND EN GINEERIN G 　Jan. 　2002

准贝氏体钢使用性能研究进展

程巨强1, 康沫狂2

Ξ

(1. 西安工业学院材料科学与工程系, 西安710032; 2. 西北工业大学, 西安710032)

摘　要:论述了准贝氏体钢及使用性能的几个问题, 如力学性能、疲劳性能、焊接性能、渗碳性能、耐磨性能等。结果表明, 准贝氏体钢具有良好的使用性能, 作为一种新型工程结构钢具有广阔的应用前景。关键词:准贝氏体钢; 使用性能; 研究进展

中图分类号:TG 142. 1　　文献标识码:A　　文章编号:1004—244X (2002) 01—0061—03

　　近三十年来, 固态相变中贝氏体相变理论的研究和贝氏体组织材料的实际应用取得了重大进展。关于贝氏体方面的学术争鸣一直高潮迭起, 国际上于1972、1988、1992年进行过三次国际性的学术交流, 国内在1987年首次召开贝氏体相变讨论会[1,2], 之后相继举行过几次与此相关的材料研讨会, 出版了多本关于贝氏体相变及贝氏体钢研究方面的专著。

研究表明, 通过合理的合金化, 在加入含有阻碍

, AR ) 组成, 强韧性, 为发展贝氏体钢开辟了新的途径。本文介绍了准贝氏体钢应用过程的几个问题, 为新型贝氏体钢的应用奠定实验依据。

性达150～110J /cm 2, 超高强度准贝氏体钢强度达1600MPa 以上, 冲击韧性达77J /cm 2, 具有良好的强韧性配合。图1是准贝氏体钢(BZ —30) 显微组织照片。准贝氏体组织特征为贝氏体铁素体(BF ) 和奥氏体(AR ) 组成, 透射电子显微镜下可以看到奥氏体形貌(图1b ) , 分布于, 称之为准, , 正火、回火态衍, 属于无碳, 中温长时间保温可形成典型贝氏体组。

2　准贝氏体钢的疲劳性能

准贝氏体组织研究的前期工作结果表明, 同一种材料(40CrMnSiMoVA ) 通过不同的热处理方法获得准贝氏体组织和马氏体组织, 二种材料分别进行力学性能、光滑(σ-1) 和缺口(σ-1N ) 及冲击疲劳试验, 在马氏体组织的强度高于准贝氏体钢强度时, 测

σ-1N 及冲击疲劳得准贝氏体组织的疲劳强度σ-1、

强度却高于马氏体组织的[4], 说明准贝氏体组织具

有较高的疲劳性能。如准贝氏体钢BZ -11, 经测定其抗拉强度(σb ) 为1236MPa , 旋转弯曲疲劳极限(σ-1) 为610MPa , 用其制造的油田采油机超高强度

σ0. 2/MPa

[***********]1420

1　准贝氏体钢的力学性能及组织特征

表1是研制的准贝氏体钢的力学性能[3], 可以看出, 在正火、回火状态, 一般强度准贝氏体钢其强度为500～800MPa , 冲击韧性为240～180J /cm 2, 高强度准贝氏体钢强度可达1200～1500MPa , 冲击韧

编号

BZ -10BZ -11BZ -11BZ -15BZ -25BZ -30

表1　研制的准贝氏体钢的力学性能[3]

热处理正火、高温回火正火、高温回火正火、低温回火正火、低温回火正火、低温回火正火、低温回火

σb /MPa

[***********]1713

δ5/%

2816. 016. 514. 212. 510. 2

ψ/%——

52. 546. 947. 540. 0

a cm K U /J ・[**************]77. 5

-2

收稿日期:2001-07-20; 修订日期:2001-09-25

　作者简介:程巨强,38岁, 博士, 副教授

62　　　　　　　　　　　　　　　　　　兵器材料科学与工程　　　　　　　　　　　　　　　第25

卷

抽油杆(H 级) , 其实体高频疲劳实验, 在σ0. 1最大应

力σmax =540MPa 时, 直径19mm 规格的准贝氏体钢抽油杆实体疲劳循环次数5根均大于106, 其中随机一根循环次数达到2. 68×106, 满足SY/T6272-1997标准中规定的实体抽油杆疲劳强度大于106的要求, 准贝氏体钢制造的抽油杆产品经几个油田现场实验表明, 其抽油杆具有较高的疲劳性能

[5]

焊实验, 焊接前经正火、回火热处理, 试棒的力学性能为:σb =1110MPa , δ5=17. 5%, A KU =118J , 摩擦焊后测得带焊缝的力学性能为σb =1078MPa , δ5=17. 5%, A KU =94J , 可见, 摩擦焊后准贝氏体钢焊接

接头具有较好的强韧性。3. 3　CO 2气体保护焊

。

用低碳准贝氏体钢(BZ -15) ,930℃正火、低温回火处理其力学性能为:σb =1190MPa , 用08Mn2SiA 焊条焊接, 焊后不热处理测得带焊缝试

样强度σ正火、低温回火后测得b 为994MPa ,930℃其强度σb 为1096MPa , 用BZ -15准贝氏体钢焊条焊接, 焊后不热处理强度σ正b 为11003MPa ,930℃火、低温回火后其接头强度σb 为1199MPa 。3. 4　手工电弧焊

a —　准贝氏体钢的显微组织　400

×

准贝氏体钢(BZ -15) 正火、低温回火后其力学性能抗拉强度σb 为, 手工电弧焊用σb 为1, σb 为1096-15准贝氏体钢焊条, 焊后不热处理其

σ低温回火后σb 为1003MPa , 正火、b 为1204MPa 。

从上述几种焊接方法看出, 低碳准贝氏体钢具有良好的焊接性。焊接裂纹倾向实验, 用准贝氏体钢BZ -15作为焊条( 3. 5mm ) , 按HCS47-62说

b —　准贝氏体钢的TEM 组织　50000×

明书进行焊接裂纹倾向实验, 焊接过程及焊后无裂纹产生, 焊接性可评为一级。

图1　准贝氏体钢(BZ -30) 显微组织

3　准贝氏体钢的焊接性能[3,6,7]

3. 1　闪光对焊

4　准贝氏体钢的渗碳性能

渗碳钢的技术要求规定, 渗碳热处理后, 表面硬度应达到HRC58～60, 心部硬度达到HRC32～48。准贝氏体钢(BZ -20) 经920℃×4h 渗碳后空冷, 表面硬度可达HRC62, 心部硬度达HRC44, 渗碳后空冷准贝氏体钢渗层组织为高碳马氏体+准贝氏体组织, 心部为准贝氏体组织, 长时间渗碳组织细小, 渗层碳浓度分布平缓。渗碳后空冷、180℃低温回火, 表面硬度达HRC60, 心部硬度HRC44, 可见准贝氏体钢渗碳后空冷表现出较高的淬硬性和较高的抗回火能力[8]。用BZ -20准贝氏体钢制作的重型钎杆(D45-3645K 型) 经930℃×10h 整体渗碳后空冷测得表面硬度HRC60. 5, 心部硬度HRC42, 渗层深度1. 02mm , 满足重型钎杆渗碳技术要求, 实际应用取得良好的应用效果[9]。

低碳准贝氏体钢(BZ -15) 焊接前热处理:930℃正火+300℃回火, 其力学性能为:强度(б

b ) 1200MPa , 屈服强度(σs ) 863MPa , 延伸率(δ5) 15%,

冲击功(A KU ) 98J ; 闪光对焊(规格 20mm ) 后同样热处理测得试样(带焊缝) 力学性能为, бb =1105MPa , σs =863MPa , δ5=11%, A KU =67J (缺口

开在焊缝处) , 可以看出, 闪光对焊后接头强度损失不大, 冲击韧性有所降低但也达到较高的数值。 30mm ×108mm 单环圆环链实体取样, 闪光对焊焊缝的ISO 缺口冲击功达到30J , 远大于国标规定的焊缝冲击功大于15J 的要求。3. 2　摩擦焊

选 40mm 低碳准贝氏体钢(BZ -15) 进行摩擦

第1期　　　　　　　　　　　　　　　程巨强等:准贝氏体钢使用性能研究进展

　　　　　　　　　　　　　63

5　准贝氏体钢的耐磨性能[3,6]

准贝氏体钢耐磨性实验采用ML -10型销盘式磨料磨损和MLD -10型冲击动载式磨料磨损实验, 对比材料选用商用钢ZGMn13、23MnNiCrMo54、42CrMoA 、35CrMnSiA , 磨损实验结果如表2所示。

表2　准贝氏体钢与其它钢种相对耐磨性[3, 6]※钢种

ZGMn13BZ -15BZ -30ZG BZ -4023MnNiCrMoA 42CrMoA 35CrMnSiA

可以下面关系式表示[3]:

σs =σP -N +σss +σp +σss ′+σg +σg ″+σT 式中:σP -N :晶格阻力; 　　σss :碳原子固溶强化;

　　σp :位错强化;

　　σ:合金元素强化; ss ′　　σg :贝氏体铁素体板条间强化; 　　σ:贝氏体铁素体板条束界强化; g ″

　　σT :残余奥氏体诱发马氏体相变强化; 通过验证计算表明, 准贝氏体钢的的屈服强度的计算值与实测值比较吻合。

初始硬度,

HV [***********]470

销盘磨损

1. 00

冲击磨损

1. 001. 121. 521. 901. 091. 451. 39

(载荷25N ) (冲击功2. 0J )

—

1. 801. 27

—

1. 411. 33

7　结束语

准贝氏体钢具有较高的强韧性配合及良好的抗疲劳性能、高的耐磨性, 低碳准贝氏体钢具有良好的焊接性及渗碳性能, 准贝氏体钢的强韧性机制主要、高韧, 具。参考文献:

[1]Bhadeshia H K D H , Christian J W. Bainite in steels[J].

Metall Trans ,1990,21A :767.

[2]康沫狂. 钢中贝氏体及力学行为[J].材料科学进展,

1988,2(3) :12-17.

[3]程巨强. 准贝氏体钢应用研究[D].西安:西北工业大学,

1998.

[4]潭若兵, 陈大明. 康沫狂. 超高强度准贝氏体钢冲击疲劳

※:相对耐磨性=标样(ZGMn13) 失重/试样磨损失重

从表2看出, 准贝氏体钢耐磨性高于ZGMn13、42CrMoA 及23MnCrNiMo54、35CrMnSiA , 可以代

替该类钢作为耐磨件及结构件。准贝氏体钢良好耐磨性的原因与其组织存在一定的关系, 研究表明准贝氏体组织中的残余奥氏体是碳的过饱和固溶体变, 形成高碳马氏体, , 力, 硬质点耐磨, 脱落, 使耐磨性提高6　准贝氏体钢的强化机制

准贝氏体钢的研究工作表明, 准贝氏体钢中的贝氏体铁素体(BF ) 是碳的过饱和固溶体[2], 具有较高的强度和韧性。准贝氏体钢组织中虽然没有碳化物的弥散强化, 但准贝氏体组织中的贝氏体铁素体固溶强化可以达到很高的级别。由于贝氏体转变的强韧性不决定于其形状, 主要决定于是否有碳化物析出和残余奥氏体的稳定性, 因此形成无碳化物贝氏体和残余奥氏体并保持奥氏体组织稳定性能实现准贝氏体钢高的强韧性, 准贝氏体钢的强化机制, 主要包括晶格阻力、固溶强化、位错强化、贝氏体板条强化, 除此之外, 残余奥氏体的应力或应变诱发马氏体转变效应不应忽略, 因此准贝氏体钢的强化机制

性能[J].西北工业大学学报,1990, 增刊:182-187

[5]康沫狂, 秦熊蒲, 朱明等. 准贝氏体钢超高强度抽油杆的

开发与应用[J].石油机械,2000, 增刊:42-45.

[6]康沫狂, 秦熊浦, 袁桂林等. 准贝氏体钢及其特性[C ].

2000年全国低合金学术年会论文集,68-82.

[7]程巨强, 王少鹏, 康沫狂. 准贝氏体钢闪光对焊的组织及

性能[J].焊接,2001(6) :28-31.

[8]程巨强, 贺自强, 沈嵘等. 准贝氏体钢渗碳特性及磨损性

能. 材料工程,1998(5) :44-47.

[9]程巨强, 贺自强, 杨延清等. 新型准贝氏体渗碳钢及应用

[J].钢铁,2000,35(2) :47-50.

(下转第67页)

第1期　　　　　　　　　　　　　　　施冬梅等:雷达隐身材料技术的发展

　　　　　　　　　　　　　　　67

电聚合物的复合有可能获得电磁统一的、轻质、宽频带、高吸收的新型微波吸收剂, 它将在隐身材料技术上有广阔的应用前景[8]。参考文献:

[1]钟华, 李自力. 隐身技术[M].北京:国防工业出版社,1999. [2]McCullough R D , Triatram -Nagle S , Williams S P , et al.

J Am Chem S oc. 1993,115:4910.

[3]张新宇, 曾祥云, 方洞浦等. 化学工业与工程. 1998,15(3) . [4]曾祥云, 马铁军, 李家俊. 材料导报. 1997,11(3) . [5]师绪昌. 材料大辞典. 北京:化学工业出版社,1994. [6]杜仕国等. 自然杂志. 2000,22(2) . [7]傅晓玲. 西安矿业学院学报. 1999,19(1) .

[8]王延梅, 封麟先. 高分子材料科学与工程. 1998,14(5) .

Development of radarw ave -absorbing material technology

S HI Dong -mei , D EN G Hui , DU S hi -guo , TIA N Chun -lei

(No. 3Department of ordnance engineering college , shijiazhang 050003,China )

Abstract :In the paper , the radarwave -absorbing technology and the absorbing principle of radarwave -absorbing mate 2rials are briefly explained. The development of the conducting polymer and the metallic nano -particles for use as the radarwave -absorbing material are discussed emphatically.

K ey w ords :radar scatter section ; conducting polymer ; metallic nano -particle

(上接第63页)

R service properties of meta -bainite steel

EN G J u -qiang 1, KA N G Mo -kuang 2

(1. Dept. of Science and Engineering , Xi ’an Institute of Technology , Xi ’an 710032, China ; 2. Northwest University of Technology , Xi ’an 710032,China )

Abstract :The mechanical properties , fatigue characteristics , welding properties , carbonizing characteristics and wear re 2sistance of meta -bainite steels are showed and discussed. The results indicate that the steel has excellent service proper 2ties , and can be used as a kind of new engineering structural steel with wide application prospect. K ey w ords :meta -bainite steel ;service property ; research progress

第25卷　第1期兵器材料科学与工程Vol. 25　No. 1

2002年　　1月ORDNANCE MATERIAL SCIENCE AND EN GINEERIN G 　Jan. 　2002

准贝氏体钢使用性能研究进展

程巨强1, 康沫狂2

Ξ

(1. 西安工业学院材料科学与工程系, 西安710032; 2. 西北工业大学, 西安710032)

摘　要:论述了准贝氏体钢及使用性能的几个问题, 如力学性能、疲劳性能、焊接性能、渗碳性能、耐磨性能等。结果表明, 准贝氏体钢具有良好的使用性能, 作为一种新型工程结构钢具有广阔的应用前景。关键词:准贝氏体钢; 使用性能; 研究进展

中图分类号:TG 142. 1　　文献标识码:A　　文章编号:1004—244X (2002) 01—0061—03

　　近三十年来, 固态相变中贝氏体相变理论的研究和贝氏体组织材料的实际应用取得了重大进展。关于贝氏体方面的学术争鸣一直高潮迭起, 国际上于1972、1988、1992年进行过三次国际性的学术交流, 国内在1987年首次召开贝氏体相变讨论会[1,2], 之后相继举行过几次与此相关的材料研讨会, 出版了多本关于贝氏体相变及贝氏体钢研究方面的专著。

研究表明, 通过合理的合金化, 在加入含有阻碍

, AR ) 组成, 强韧性, 为发展贝氏体钢开辟了新的途径。本文介绍了准贝氏体钢应用过程的几个问题, 为新型贝氏体钢的应用奠定实验依据。

性达150～110J /cm 2, 超高强度准贝氏体钢强度达1600MPa 以上, 冲击韧性达77J /cm 2, 具有良好的强韧性配合。图1是准贝氏体钢(BZ —30) 显微组织照片。准贝氏体组织特征为贝氏体铁素体(BF ) 和奥氏体(AR ) 组成, 透射电子显微镜下可以看到奥氏体形貌(图1b ) , 分布于, 称之为准, , 正火、回火态衍, 属于无碳, 中温长时间保温可形成典型贝氏体组。

2　准贝氏体钢的疲劳性能

准贝氏体组织研究的前期工作结果表明, 同一种材料(40CrMnSiMoVA ) 通过不同的热处理方法获得准贝氏体组织和马氏体组织, 二种材料分别进行力学性能、光滑(σ-1) 和缺口(σ-1N ) 及冲击疲劳试验, 在马氏体组织的强度高于准贝氏体钢强度时, 测

σ-1N 及冲击疲劳得准贝氏体组织的疲劳强度σ-1、

强度却高于马氏体组织的[4], 说明准贝氏体组织具

有较高的疲劳性能。如准贝氏体钢BZ -11, 经测定其抗拉强度(σb ) 为1236MPa , 旋转弯曲疲劳极限(σ-1) 为610MPa , 用其制造的油田采油机超高强度

σ0. 2/MPa

[***********]1420

1　准贝氏体钢的力学性能及组织特征

表1是研制的准贝氏体钢的力学性能[3], 可以看出, 在正火、回火状态, 一般强度准贝氏体钢其强度为500～800MPa , 冲击韧性为240～180J /cm 2, 高强度准贝氏体钢强度可达1200～1500MPa , 冲击韧

编号

BZ -10BZ -11BZ -11BZ -15BZ -25BZ -30

表1　研制的准贝氏体钢的力学性能[3]

热处理正火、高温回火正火、高温回火正火、低温回火正火、低温回火正火、低温回火正火、低温回火

σb /MPa

[***********]1713

δ5/%

2816. 016. 514. 212. 510. 2

ψ/%——

52. 546. 947. 540. 0

a cm K U /J ・[**************]77. 5

-2

收稿日期:2001-07-20; 修订日期:2001-09-25

　作者简介:程巨强,38岁, 博士, 副教授

62　　　　　　　　　　　　　　　　　　兵器材料科学与工程　　　　　　　　　　　　　　　第25

卷

抽油杆(H 级) , 其实体高频疲劳实验, 在σ0. 1最大应

力σmax =540MPa 时, 直径19mm 规格的准贝氏体钢抽油杆实体疲劳循环次数5根均大于106, 其中随机一根循环次数达到2. 68×106, 满足SY/T6272-1997标准中规定的实体抽油杆疲劳强度大于106的要求, 准贝氏体钢制造的抽油杆产品经几个油田现场实验表明, 其抽油杆具有较高的疲劳性能

[5]

焊实验, 焊接前经正火、回火热处理, 试棒的力学性能为:σb =1110MPa , δ5=17. 5%, A KU =118J , 摩擦焊后测得带焊缝的力学性能为σb =1078MPa , δ5=17. 5%, A KU =94J , 可见, 摩擦焊后准贝氏体钢焊接

接头具有较好的强韧性。3. 3　CO 2气体保护焊

。

用低碳准贝氏体钢(BZ -15) ,930℃正火、低温回火处理其力学性能为:σb =1190MPa , 用08Mn2SiA 焊条焊接, 焊后不热处理测得带焊缝试

样强度σ正火、低温回火后测得b 为994MPa ,930℃其强度σb 为1096MPa , 用BZ -15准贝氏体钢焊条焊接, 焊后不热处理强度σ正b 为11003MPa ,930℃火、低温回火后其接头强度σb 为1199MPa 。3. 4　手工电弧焊

a —　准贝氏体钢的显微组织　400

×

准贝氏体钢(BZ -15) 正火、低温回火后其力学性能抗拉强度σb 为, 手工电弧焊用σb 为1, σb 为1096-15准贝氏体钢焊条, 焊后不热处理其

σ低温回火后σb 为1003MPa , 正火、b 为1204MPa 。

从上述几种焊接方法看出, 低碳准贝氏体钢具有良好的焊接性。焊接裂纹倾向实验, 用准贝氏体钢BZ -15作为焊条( 3. 5mm ) , 按HCS47-62说

b —　准贝氏体钢的TEM 组织　50000×

明书进行焊接裂纹倾向实验, 焊接过程及焊后无裂纹产生, 焊接性可评为一级。

图1　准贝氏体钢(BZ -30) 显微组织

3　准贝氏体钢的焊接性能[3,6,7]

3. 1　闪光对焊

4　准贝氏体钢的渗碳性能

渗碳钢的技术要求规定, 渗碳热处理后, 表面硬度应达到HRC58～60, 心部硬度达到HRC32～48。准贝氏体钢(BZ -20) 经920℃×4h 渗碳后空冷, 表面硬度可达HRC62, 心部硬度达HRC44, 渗碳后空冷准贝氏体钢渗层组织为高碳马氏体+准贝氏体组织, 心部为准贝氏体组织, 长时间渗碳组织细小, 渗层碳浓度分布平缓。渗碳后空冷、180℃低温回火, 表面硬度达HRC60, 心部硬度HRC44, 可见准贝氏体钢渗碳后空冷表现出较高的淬硬性和较高的抗回火能力[8]。用BZ -20准贝氏体钢制作的重型钎杆(D45-3645K 型) 经930℃×10h 整体渗碳后空冷测得表面硬度HRC60. 5, 心部硬度HRC42, 渗层深度1. 02mm , 满足重型钎杆渗碳技术要求, 实际应用取得良好的应用效果[9]。

低碳准贝氏体钢(BZ -15) 焊接前热处理:930℃正火+300℃回火, 其力学性能为:强度(б

b ) 1200MPa , 屈服强度(σs ) 863MPa , 延伸率(δ5) 15%,

冲击功(A KU ) 98J ; 闪光对焊(规格 20mm ) 后同样热处理测得试样(带焊缝) 力学性能为, бb =1105MPa , σs =863MPa , δ5=11%, A KU =67J (缺口

开在焊缝处) , 可以看出, 闪光对焊后接头强度损失不大, 冲击韧性有所降低但也达到较高的数值。 30mm ×108mm 单环圆环链实体取样, 闪光对焊焊缝的ISO 缺口冲击功达到30J , 远大于国标规定的焊缝冲击功大于15J 的要求。3. 2　摩擦焊

选 40mm 低碳准贝氏体钢(BZ -15) 进行摩擦

第1期　　　　　　　　　　　　　　　程巨强等:准贝氏体钢使用性能研究进展

　　　　　　　　　　　　　63

5　准贝氏体钢的耐磨性能[3,6]

准贝氏体钢耐磨性实验采用ML -10型销盘式磨料磨损和MLD -10型冲击动载式磨料磨损实验, 对比材料选用商用钢ZGMn13、23MnNiCrMo54、42CrMoA 、35CrMnSiA , 磨损实验结果如表2所示。

表2　准贝氏体钢与其它钢种相对耐磨性[3, 6]※钢种

ZGMn13BZ -15BZ -30ZG BZ -4023MnNiCrMoA 42CrMoA 35CrMnSiA

可以下面关系式表示[3]:

σs =σP -N +σss +σp +σss ′+σg +σg ″+σT 式中:σP -N :晶格阻力; 　　σss :碳原子固溶强化;

　　σp :位错强化;

　　σ:合金元素强化; ss ′　　σg :贝氏体铁素体板条间强化; 　　σ:贝氏体铁素体板条束界强化; g ″

　　σT :残余奥氏体诱发马氏体相变强化; 通过验证计算表明, 准贝氏体钢的的屈服强度的计算值与实测值比较吻合。

初始硬度,

HV [***********]470

销盘磨损

1. 00

冲击磨损

1. 001. 121. 521. 901. 091. 451. 39

(载荷25N ) (冲击功2. 0J )

—

1. 801. 27

—

1. 411. 33

7　结束语

准贝氏体钢具有较高的强韧性配合及良好的抗疲劳性能、高的耐磨性, 低碳准贝氏体钢具有良好的焊接性及渗碳性能, 准贝氏体钢的强韧性机制主要、高韧, 具。参考文献:

[1]Bhadeshia H K D H , Christian J W. Bainite in steels[J].

Metall Trans ,1990,21A :767.

[2]康沫狂. 钢中贝氏体及力学行为[J].材料科学进展,

1988,2(3) :12-17.

[3]程巨强. 准贝氏体钢应用研究[D].西安:西北工业大学,

1998.

[4]潭若兵, 陈大明. 康沫狂. 超高强度准贝氏体钢冲击疲劳

※:相对耐磨性=标样(ZGMn13) 失重/试样磨损失重

从表2看出, 准贝氏体钢耐磨性高于ZGMn13、42CrMoA 及23MnCrNiMo54、35CrMnSiA , 可以代

替该类钢作为耐磨件及结构件。准贝氏体钢良好耐磨性的原因与其组织存在一定的关系, 研究表明准贝氏体组织中的残余奥氏体是碳的过饱和固溶体变, 形成高碳马氏体, , 力, 硬质点耐磨, 脱落, 使耐磨性提高6　准贝氏体钢的强化机制

准贝氏体钢的研究工作表明, 准贝氏体钢中的贝氏体铁素体(BF ) 是碳的过饱和固溶体[2], 具有较高的强度和韧性。准贝氏体钢组织中虽然没有碳化物的弥散强化, 但准贝氏体组织中的贝氏体铁素体固溶强化可以达到很高的级别。由于贝氏体转变的强韧性不决定于其形状, 主要决定于是否有碳化物析出和残余奥氏体的稳定性, 因此形成无碳化物贝氏体和残余奥氏体并保持奥氏体组织稳定性能实现准贝氏体钢高的强韧性, 准贝氏体钢的强化机制, 主要包括晶格阻力、固溶强化、位错强化、贝氏体板条强化, 除此之外, 残余奥氏体的应力或应变诱发马氏体转变效应不应忽略, 因此准贝氏体钢的强化机制

性能[J].西北工业大学学报,1990, 增刊:182-187

[5]康沫狂, 秦熊蒲, 朱明等. 准贝氏体钢超高强度抽油杆的

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[9]程巨强, 贺自强, 杨延清等. 新型准贝氏体渗碳钢及应用

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(下转第67页)

第1期　　　　　　　　　　　　　　　施冬梅等:雷达隐身材料技术的发展

　　　　　　　　　　　　　　　67

电聚合物的复合有可能获得电磁统一的、轻质、宽频带、高吸收的新型微波吸收剂, 它将在隐身材料技术上有广阔的应用前景[8]。参考文献:

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[8]王延梅, 封麟先. 高分子材料科学与工程. 1998,14(5) .

Development of radarw ave -absorbing material technology

S HI Dong -mei , D EN G Hui , DU S hi -guo , TIA N Chun -lei

(No. 3Department of ordnance engineering college , shijiazhang 050003,China )

Abstract :In the paper , the radarwave -absorbing technology and the absorbing principle of radarwave -absorbing mate 2rials are briefly explained. The development of the conducting polymer and the metallic nano -particles for use as the radarwave -absorbing material are discussed emphatically.

K ey w ords :radar scatter section ; conducting polymer ; metallic nano -particle

(上接第63页)

R service properties of meta -bainite steel

EN G J u -qiang 1, KA N G Mo -kuang 2

(1. Dept. of Science and Engineering , Xi ’an Institute of Technology , Xi ’an 710032, China ; 2. Northwest University of Technology , Xi ’an 710032,China )

Abstract :The mechanical properties , fatigue characteristics , welding properties , carbonizing characteristics and wear re 2sistance of meta -bainite steels are showed and discussed. The results indicate that the steel has excellent service proper 2ties , and can be used as a kind of new engineering structural steel with wide application prospect. K ey w ords :meta -bainite steel ;service property ; research progress