（2014．No．1）《电气开关》
99
文章编号：1004－289X （2014）01－0099－04
重载铁路牵引主变压器过负荷能力浅析
张芳
(太原铁路局供电处，山西
摘
太原030013)
充分发挥牵引变压器的过要：对铁路牵引主变压器过负荷情况进行了分析，针对不同情况提出了相应措施，
负荷能力，做到既节约增容改造资金，又保证不间断供电。关键词：重载; 牵引变; 过负荷; 浅析中图分类号：TM922文献标识码：B
Simply Analyzing the Traction Transformer Overload Ability
ZHANG Fang
（The power supply Deqartment ，Taiyuan ＲailwayBureau ，Taiyuan 030013，China ）
Abstract ：In this paper ，the actual operation of the traction transformer overload condition are analyzed ，and puts for-ward the corresponding measures according to different circumstances．Give full play to the traction transformerover load-ability ，achieve the purpose of saving money for capacity-increasing improvement and safety power supply．
Key words ：heavy-load ；traction transformer ；overload ；simple analysis 1
引言
侯月太原铁路局货运以煤炭运输为主，拥有大秦、等重载运输通道。近年来，各条铁路线运量逐年增加，
牵引变电所主变压器过负荷现象越来越频繁，部分变电所主变压器出现过负荷保护动作跳闸，影响铁路正常行车组织。如何科学的制定措施，充分发挥牵引主变压器的过载能力，做到既节约投资又保证供电安全，成为急需研究解决的课题。
可按1. 5 2. 0倍的需要通过能力计算，此时不再考虑
波动系数和储备系数。
（3）牵引能耗应按各类电力牵引列车计算，当客车、空车比重较小时，可按满载货物列车的牵引能耗计算。
（4）应充分利用牵引变压器的过负荷能力。每个牵引变电所宜设两台牵引变压器，一台运行，一台备用。每台变压器容量应能承担全所最大负荷。
3Y /△－11主变压器过负荷案例分析
Y /△－11主变压器承担单相牵引负荷时，其设计
2牵引变压器设计容量情况
铁路电力牵引供电设计规范中要求牵引变压器容
量应根据交付运营后第3年或第5年需要的通过能
力、机车类型、列车牵引重量、追踪间隔时分等条件计算；按紧密运行时客车和货车平行图分别进行校验，并应符合下列规定：
（1）需要通过能力按运量计算时，应预留一定的储备能力，单线采用20%，双线采用15%；近期按调查运量计算时，还应考虑货运量的波动性；远期按国家要求的年输送能力计算时，应仅考虑储备能力。
（2）需要通过能力小于线路通过能力的50%时，
容量利用率为75. 6%。两个重负荷绕组电流达到额定值时，轻负荷绕组的电流只达到0. 378倍的额定电流，变压器没有达到额定温升，考虑到温度系数后，可在额定容量的基础上再提高11. 1%，即其容量利用率为84%。由此看出Y /△－11型变压器容量利用率较低，其过负荷能力较弱，一般为额定容量的1. 5倍。3. 1Y /△－11主变压器过负荷案例
北同蒲线轩岗变电所211馈线供电臂长度19. 8km ，区间最大坡度12ɢ ，主变压器为Y /△－11，容量31. 5MVA ，主变压器一次侧额定电流为165A ，二
100
随着运量的次侧额定电流为661A 。2012年1月以来，
不断增加，频繁出现主变压器过负荷告警，或211馈线阻抗II 段保护动作跳闸。仅2012年2月1日 15日2012年2月发生过负荷告就发生过负荷跳闸34次，
警68次。3. 22. 2. 1
数据分析负荷电流分析
（2014．No．1）《电气开关》
通过对过负荷数据进行分析，发现该变电所过负
荷电流有以下特点：
110kV 系统最大负荷电流为304A ，持续时间为3min ，最大过负荷倍数1. 84。
过负荷持续时间小于5min 。牵引变电所负荷率小于0. 5。3. 2. 2
馈线跳闸分析
通过对轩岗变电所211馈线闸数据的分析，发现211馈线跳闸均为阻抗II 段动作，且重合成功。主要有以下特点：
跳闸电压值范围为20118 22839V ，跳闸电流值范围为813 1155A ，电抗值范围5. 06 5. 08Ω，阻抗角45ʎ 左右。
典型馈线阻抗四边形特性图如图1所示，由图中看出动作阻抗接近于四边形的bc 边
。
图2
三相变压器过负荷能力曲线
图3最大负荷持续时间为5min 的允许
过负荷倍数与负荷率的关系曲线
图1
典型馈线阻抗四边形特性图
3. 3采取的技术措施
2. 2. 3运行温度分析
在紧密监测油温的前提下，将主变过负荷整定值调整到1. 9倍，整定时间为90s 。轩岗变电所211馈线保护整定值是牵引变电所开通时设计院给出的定值，由于运量的增加，其最大负荷电流及最低母线电压都发生了较大变化，通过保护动作时四边形特性分析，减小Ｒ值将ab 边缩短，即可防止馈线保护误动作。对211馈线阻抗II 段整定值进行修正，其中最低电压按跳闸时记录的27. 5kV 最低电压值，电流按跳闸最大电流值进行整定计算。整定值修改后211馈线四边形阻抗特性图如图4所示，从图4中可以看出，最大负荷时阻抗矢量在保护范围外。
变压器过负荷运行时，其温升较高，变压器绕组的绝缘老化程度与温度有关，变压器绝缘材料在80ħ 140ħ 范围内，温度比98ħ 每升高6ħ 8ħ ，老化速度增加一倍，反之降低一倍。Y /△－11型变压器过负荷倍数一般不超过1. 5倍，牵引变压器的负荷率一般较低，远小于1，其过负荷倍数及时间允许增加。三相变压器过负荷能力曲线如图2所示，最大负荷持续时间为5min 的允许过负荷倍数与负荷率的关系曲线如图3所示
。
（2014．No．1
）《电气开关》
101
神池 长城梁间线路长8. 861km ，全线为重车上
坡，线路最大坡道12ɢ 。长城梁 庄儿上间线路长9. 161km ，其中重车上坡区段为5. 95km ，线路最大坡道12ɢ ；重车下坡区段为3. 211km ，线路最大坡道12ɢ 。庄儿上 李家坪间线路长9. 339km ，全线为重车下坡，线路最大坡道12ɢ 。李家坪 五寨间线路长10. 8km ，其中重车上坡区段为9. 6km ，线路最大坡道12. 5ɢ ；重车下坡区段为1. 2km ，线路最大坡道12ɢ 。4. 4
采取的技术措施
4. 4. 1牵引主变压器过负荷能力设定
V /V结线的牵引主变压器典型负荷曲线如图5
图4调整整定值后的四边形阻抗特性图S
所示。按环境温度30ħ ，绕组热点温度不超过140ħ ，顶层油温不超过105ħ 。过负荷能力要求24h 内出现200%的负荷不超过3个，出现的时间间隔为4h ，其他时间按100%的负荷运行。考虑到牵引变压器的负荷率较低，一般为0. 6，设定变压器后备保护过负荷倍数为2. 5，过负荷延时90s 。
3. 4
采取措施后的效果
轩岗变电所至今未发生保护误调整保护定值后，
动作现象，牵引变压器未发生异常现象，各项试验数据
均正常。
4V /V主变压器过负荷案例分析
V /V变压器设计容量利用率为100%。其过负荷
能力较强，一般为额定容量的1. 75倍。4. 1V /V变压器过负荷案例
宁岢线单线电气化铁路于2008年开通运行，设计牵引定数为5000T 。庄儿上变电所主变压器为三相V /V接线，容量为2ˑ （10+10）MVA 。2008年开通后，该线路就开行了10000T 列车，导致变电所主变压器频繁发生过负荷跳闸。4. 2数据分析
通过对庄儿上牵引变电所过负荷数据进行分析，发现其过负荷电流有以下特点：
110kV 系统最大负荷电流为210A ，持续时间为4min ，最大过负荷倍数2. 3。
负荷持续时间小于5min 。牵引变电所负荷率小于0. 5。4. 3
宁岢线铁路线路状况分析
庄儿上牵引变电所主变压器为V /V结线形式，主变容量10MVA +10MVA ，该牵引变电所有2个供电臂：K18+437 K37+056为神池方向供电臂，向神池（K19+739） 长城梁（K28+600）、长城梁（K28+600） 庄儿上（K37+761）间供电；K37+056 K55+810为五寨方向供电臂，向庄儿上（K37+761） 李家坪（K47+100）、李家坪（K47+100） 五寨（K55+810）间供电。
4. 4. 2
图5V /V结线的牵引主变压器典型负荷曲线
馈线保护整定值修改
按实际运行的母线最低电压及最大负荷电流进行
整定。4. 4. 3
通过牵引计算提出排车的合理方案通过对线路的牵引计算，计算出各运行区段的最
大牵引电流，得出排车原则如下：
（1）神池－长城梁－庄儿上间排车原则
连发重车时，重车上行方向按1个万吨或2个5000T 考虑，应使用HXD1牵引。连发空车时，空车下行方向不受限制。
空重车相向对发时：庄儿上→长城梁方向发重车，神池→长城梁方向发空车，不受限制；长城梁→神池向
102
长城梁→庄儿上方向发空车时，应重车先发，发重车，
空车后发，相隔一段时间，避免这一供电臂出现2个列车在同一时间均处在爬坡区段。
（2）庄儿上－李家坪－五寨间排车原则：
连发重车时，重车上行方向按2个万t 考虑。连发空车时，空车下行方向不受限制。空重车相向对发时：庄儿上→李家坪方向发万t
2列车型空车，五寨→李家坪方向只能发5000t 重车，均为HXD1。庄儿上→李家坪方向发5000t 空车，五寨
应有1列车型为→李家坪方向只能发5000t 重车，
HXD1。当五寨→李家坪方向发万t 重车时，庄儿上→李家坪方向（下行）不能发车。
4. 5采取措施后的效果
庄儿上牵引变电所保护整定值调整后，主变压器过负荷现象得到明显的改善，过负荷跳闸大幅度减小，线路运量较为合理，基本满足铁路运输要求，牵引变压器未发生异常现象，各项试验数据均正常。
（2014．No．1）《电气开关》
感应电流为容性电流，不接地端的感应电压为感性电
压；线路两端均不接地时，感应电压为容性电压。J A 线路、A M 线路各种工况下的感应电压、电流计算结果分别见表2和表3。
表2
序号1234
J A 线接地刀闸感应电压、电流计算结果表
北海侧电压V 3. 71490. 73
－3105. 61
电流A 5. 30－0. 17－
久隆侧电压V 2. 64－492. 853196. 83
电流A 5. 300. 17－－
方式两端接地J 侧接地A 侧接地两端不接地
表3
序号1234
A M 线接地刀闸感应电压、电流计算结果表
方式
北海侧电压V 2. 8481. 54
－2204. 05
电流A 4. 01－0. 156－
久隆侧电压V 2. 03－551. 542282. 54
电流A 4. 010. 156－－
两端接地M 侧接地A 侧接地两端不接地
5结束语
运行中的牵引变电所主变压器容量是固定不变
的，但是在运行过程中经常出现运量提升或增加专用
线的情况，导致牵引主变压器过负荷。通过上述的分析可以得出，合理确定牵引变压器过负荷倍数，科学的修定保护定值，同时根据线路情况进行牵引供电能力计算，提出合理的车流排放方案，可以最大限度的发挥牵引主变压器的过负荷能力，在完成铁路运输任务的同时保证牵引供电设备的正常运行。
参考文献
M ］．中华人民共和国铁［1］单圣熊，等．铁路电力牵引供电设计规范［2005－04－25．道部，
［2］谭秀炳，M ］．西南交大出刘向阳．交流电气化铁道牵引供电系统［版社ISBN7－81057－584－8．
收稿日期：2013－12－23
女，太原铁路局供电处，工程师。作者简介：张芳（1970－），
500kV J A 线路隔离开关最大电磁由表2可知，
感应电流和电压分别为5. 3A 和492. 85V ，最大电场感应电流和电场分别为0. 17A 和3196V ；由表3可知，500kV A M 线路隔离开关最大电磁感应电流和电压分别为4. 01A 和551. 54V ，最大电场感应电流和电场分别为0. 156A 和2282. 54V 。以上结果均在DL －486《交流高压隔离开关和接地刀闸订货技术条件》500kV 隔离开关A 类接地刀闸适用范围内。
5选型建议
J A 、A M 500kV 线路出线侧隔离开关经计算，
选用A 类接地刀闸，可满足各种工况下的运行要求。
参考文献
［1］GB /T311．4－2010．绝缘配合第4部分:电网绝缘配合及其模拟S ］．的计算导则［
［2］GB /T311．2－2002．绝缘配合第2部分:高压输变电设备的绝缘．配合使用导则［S ］
［3］李斌，曹荣江，顾霓鸿，等．关于同杆双回线路检修回路中接地开J ］．电网技术，1995(1) ．关开断工况的研究［
檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪（上接第70页）
4建模计算
根据以上参数利用PSCADTM /EMTDC软件建模
［1－2］
，计算考虑线路接地刀闸的3种工作情计算中，
［3］
况：线路两端接地、单端接地、两端均不接地。线路两端接地时，感应电流为感性电流；线路单端接地时，
收稿日期：2013－11－27
（2014．No．1）《电气开关》
99
文章编号：1004－289X （2014）01－0099－04
重载铁路牵引主变压器过负荷能力浅析
张芳
(太原铁路局供电处，山西
摘
太原030013)
充分发挥牵引变压器的过要：对铁路牵引主变压器过负荷情况进行了分析，针对不同情况提出了相应措施，
负荷能力，做到既节约增容改造资金，又保证不间断供电。关键词：重载; 牵引变; 过负荷; 浅析中图分类号：TM922文献标识码：B
Simply Analyzing the Traction Transformer Overload Ability
ZHANG Fang
（The power supply Deqartment ，Taiyuan ＲailwayBureau ，Taiyuan 030013，China ）
Abstract ：In this paper ，the actual operation of the traction transformer overload condition are analyzed ，and puts for-ward the corresponding measures according to different circumstances．Give full play to the traction transformerover load-ability ，achieve the purpose of saving money for capacity-increasing improvement and safety power supply．
Key words ：heavy-load ；traction transformer ；overload ；simple analysis 1
引言
侯月太原铁路局货运以煤炭运输为主，拥有大秦、等重载运输通道。近年来，各条铁路线运量逐年增加，
牵引变电所主变压器过负荷现象越来越频繁，部分变电所主变压器出现过负荷保护动作跳闸，影响铁路正常行车组织。如何科学的制定措施，充分发挥牵引主变压器的过载能力，做到既节约投资又保证供电安全，成为急需研究解决的课题。
可按1. 5 2. 0倍的需要通过能力计算，此时不再考虑
波动系数和储备系数。
（3）牵引能耗应按各类电力牵引列车计算，当客车、空车比重较小时，可按满载货物列车的牵引能耗计算。
（4）应充分利用牵引变压器的过负荷能力。每个牵引变电所宜设两台牵引变压器，一台运行，一台备用。每台变压器容量应能承担全所最大负荷。
3Y /△－11主变压器过负荷案例分析
Y /△－11主变压器承担单相牵引负荷时，其设计
2牵引变压器设计容量情况
铁路电力牵引供电设计规范中要求牵引变压器容
量应根据交付运营后第3年或第5年需要的通过能
力、机车类型、列车牵引重量、追踪间隔时分等条件计算；按紧密运行时客车和货车平行图分别进行校验，并应符合下列规定：
（1）需要通过能力按运量计算时，应预留一定的储备能力，单线采用20%，双线采用15%；近期按调查运量计算时，还应考虑货运量的波动性；远期按国家要求的年输送能力计算时，应仅考虑储备能力。
（2）需要通过能力小于线路通过能力的50%时，
容量利用率为75. 6%。两个重负荷绕组电流达到额定值时，轻负荷绕组的电流只达到0. 378倍的额定电流，变压器没有达到额定温升，考虑到温度系数后，可在额定容量的基础上再提高11. 1%，即其容量利用率为84%。由此看出Y /△－11型变压器容量利用率较低，其过负荷能力较弱，一般为额定容量的1. 5倍。3. 1Y /△－11主变压器过负荷案例
北同蒲线轩岗变电所211馈线供电臂长度19. 8km ，区间最大坡度12ɢ ，主变压器为Y /△－11，容量31. 5MVA ，主变压器一次侧额定电流为165A ，二
100
随着运量的次侧额定电流为661A 。2012年1月以来，
不断增加，频繁出现主变压器过负荷告警，或211馈线阻抗II 段保护动作跳闸。仅2012年2月1日 15日2012年2月发生过负荷告就发生过负荷跳闸34次，
警68次。3. 22. 2. 1
数据分析负荷电流分析
（2014．No．1）《电气开关》
通过对过负荷数据进行分析，发现该变电所过负
荷电流有以下特点：
110kV 系统最大负荷电流为304A ，持续时间为3min ，最大过负荷倍数1. 84。
过负荷持续时间小于5min 。牵引变电所负荷率小于0. 5。3. 2. 2
馈线跳闸分析
通过对轩岗变电所211馈线闸数据的分析，发现211馈线跳闸均为阻抗II 段动作，且重合成功。主要有以下特点：
跳闸电压值范围为20118 22839V ，跳闸电流值范围为813 1155A ，电抗值范围5. 06 5. 08Ω，阻抗角45ʎ 左右。
典型馈线阻抗四边形特性图如图1所示，由图中看出动作阻抗接近于四边形的bc 边
。
图2
三相变压器过负荷能力曲线
图3最大负荷持续时间为5min 的允许
过负荷倍数与负荷率的关系曲线
图1
典型馈线阻抗四边形特性图
3. 3采取的技术措施
2. 2. 3运行温度分析
在紧密监测油温的前提下，将主变过负荷整定值调整到1. 9倍，整定时间为90s 。轩岗变电所211馈线保护整定值是牵引变电所开通时设计院给出的定值，由于运量的增加，其最大负荷电流及最低母线电压都发生了较大变化，通过保护动作时四边形特性分析，减小Ｒ值将ab 边缩短，即可防止馈线保护误动作。对211馈线阻抗II 段整定值进行修正，其中最低电压按跳闸时记录的27. 5kV 最低电压值，电流按跳闸最大电流值进行整定计算。整定值修改后211馈线四边形阻抗特性图如图4所示，从图4中可以看出，最大负荷时阻抗矢量在保护范围外。
变压器过负荷运行时，其温升较高，变压器绕组的绝缘老化程度与温度有关，变压器绝缘材料在80ħ 140ħ 范围内，温度比98ħ 每升高6ħ 8ħ ，老化速度增加一倍，反之降低一倍。Y /△－11型变压器过负荷倍数一般不超过1. 5倍，牵引变压器的负荷率一般较低，远小于1，其过负荷倍数及时间允许增加。三相变压器过负荷能力曲线如图2所示，最大负荷持续时间为5min 的允许过负荷倍数与负荷率的关系曲线如图3所示
。
（2014．No．1
）《电气开关》
101
神池 长城梁间线路长8. 861km ，全线为重车上
坡，线路最大坡道12ɢ 。长城梁 庄儿上间线路长9. 161km ，其中重车上坡区段为5. 95km ，线路最大坡道12ɢ ；重车下坡区段为3. 211km ，线路最大坡道12ɢ 。庄儿上 李家坪间线路长9. 339km ，全线为重车下坡，线路最大坡道12ɢ 。李家坪 五寨间线路长10. 8km ，其中重车上坡区段为9. 6km ，线路最大坡道12. 5ɢ ；重车下坡区段为1. 2km ，线路最大坡道12ɢ 。4. 4
采取的技术措施
4. 4. 1牵引主变压器过负荷能力设定
V /V结线的牵引主变压器典型负荷曲线如图5
图4调整整定值后的四边形阻抗特性图S
所示。按环境温度30ħ ，绕组热点温度不超过140ħ ，顶层油温不超过105ħ 。过负荷能力要求24h 内出现200%的负荷不超过3个，出现的时间间隔为4h ，其他时间按100%的负荷运行。考虑到牵引变压器的负荷率较低，一般为0. 6，设定变压器后备保护过负荷倍数为2. 5，过负荷延时90s 。
3. 4
采取措施后的效果
轩岗变电所至今未发生保护误调整保护定值后，
动作现象，牵引变压器未发生异常现象，各项试验数据
均正常。
4V /V主变压器过负荷案例分析
V /V变压器设计容量利用率为100%。其过负荷
能力较强，一般为额定容量的1. 75倍。4. 1V /V变压器过负荷案例
宁岢线单线电气化铁路于2008年开通运行，设计牵引定数为5000T 。庄儿上变电所主变压器为三相V /V接线，容量为2ˑ （10+10）MVA 。2008年开通后，该线路就开行了10000T 列车，导致变电所主变压器频繁发生过负荷跳闸。4. 2数据分析
通过对庄儿上牵引变电所过负荷数据进行分析，发现其过负荷电流有以下特点：
110kV 系统最大负荷电流为210A ，持续时间为4min ，最大过负荷倍数2. 3。
负荷持续时间小于5min 。牵引变电所负荷率小于0. 5。4. 3
宁岢线铁路线路状况分析
庄儿上牵引变电所主变压器为V /V结线形式，主变容量10MVA +10MVA ，该牵引变电所有2个供电臂：K18+437 K37+056为神池方向供电臂，向神池（K19+739） 长城梁（K28+600）、长城梁（K28+600） 庄儿上（K37+761）间供电；K37+056 K55+810为五寨方向供电臂，向庄儿上（K37+761） 李家坪（K47+100）、李家坪（K47+100） 五寨（K55+810）间供电。
4. 4. 2
图5V /V结线的牵引主变压器典型负荷曲线
馈线保护整定值修改
按实际运行的母线最低电压及最大负荷电流进行
整定。4. 4. 3
通过牵引计算提出排车的合理方案通过对线路的牵引计算，计算出各运行区段的最
大牵引电流，得出排车原则如下：
（1）神池－长城梁－庄儿上间排车原则
连发重车时，重车上行方向按1个万吨或2个5000T 考虑，应使用HXD1牵引。连发空车时，空车下行方向不受限制。
空重车相向对发时：庄儿上→长城梁方向发重车，神池→长城梁方向发空车，不受限制；长城梁→神池向
102
长城梁→庄儿上方向发空车时，应重车先发，发重车，
空车后发，相隔一段时间，避免这一供电臂出现2个列车在同一时间均处在爬坡区段。
（2）庄儿上－李家坪－五寨间排车原则：
连发重车时，重车上行方向按2个万t 考虑。连发空车时，空车下行方向不受限制。空重车相向对发时：庄儿上→李家坪方向发万t
2列车型空车，五寨→李家坪方向只能发5000t 重车，均为HXD1。庄儿上→李家坪方向发5000t 空车，五寨
应有1列车型为→李家坪方向只能发5000t 重车，
HXD1。当五寨→李家坪方向发万t 重车时，庄儿上→李家坪方向（下行）不能发车。
4. 5采取措施后的效果
庄儿上牵引变电所保护整定值调整后，主变压器过负荷现象得到明显的改善，过负荷跳闸大幅度减小，线路运量较为合理，基本满足铁路运输要求，牵引变压器未发生异常现象，各项试验数据均正常。
（2014．No．1）《电气开关》
感应电流为容性电流，不接地端的感应电压为感性电
压；线路两端均不接地时，感应电压为容性电压。J A 线路、A M 线路各种工况下的感应电压、电流计算结果分别见表2和表3。
表2
序号1234
J A 线接地刀闸感应电压、电流计算结果表
北海侧电压V 3. 71490. 73
－3105. 61
电流A 5. 30－0. 17－
久隆侧电压V 2. 64－492. 853196. 83
电流A 5. 300. 17－－
方式两端接地J 侧接地A 侧接地两端不接地
表3
序号1234
A M 线接地刀闸感应电压、电流计算结果表
方式
北海侧电压V 2. 8481. 54
－2204. 05
电流A 4. 01－0. 156－
久隆侧电压V 2. 03－551. 542282. 54
电流A 4. 010. 156－－
两端接地M 侧接地A 侧接地两端不接地
5结束语
运行中的牵引变电所主变压器容量是固定不变
的，但是在运行过程中经常出现运量提升或增加专用
线的情况，导致牵引主变压器过负荷。通过上述的分析可以得出，合理确定牵引变压器过负荷倍数，科学的修定保护定值，同时根据线路情况进行牵引供电能力计算，提出合理的车流排放方案，可以最大限度的发挥牵引主变压器的过负荷能力，在完成铁路运输任务的同时保证牵引供电设备的正常运行。
参考文献
M ］．中华人民共和国铁［1］单圣熊，等．铁路电力牵引供电设计规范［2005－04－25．道部，
［2］谭秀炳，M ］．西南交大出刘向阳．交流电气化铁道牵引供电系统［版社ISBN7－81057－584－8．
收稿日期：2013－12－23
女，太原铁路局供电处，工程师。作者简介：张芳（1970－），
500kV J A 线路隔离开关最大电磁由表2可知，
感应电流和电压分别为5. 3A 和492. 85V ，最大电场感应电流和电场分别为0. 17A 和3196V ；由表3可知，500kV A M 线路隔离开关最大电磁感应电流和电压分别为4. 01A 和551. 54V ，最大电场感应电流和电场分别为0. 156A 和2282. 54V 。以上结果均在DL －486《交流高压隔离开关和接地刀闸订货技术条件》500kV 隔离开关A 类接地刀闸适用范围内。
5选型建议
J A 、A M 500kV 线路出线侧隔离开关经计算，
选用A 类接地刀闸，可满足各种工况下的运行要求。
参考文献
［1］GB /T311．4－2010．绝缘配合第4部分:电网绝缘配合及其模拟S ］．的计算导则［
［2］GB /T311．2－2002．绝缘配合第2部分:高压输变电设备的绝缘．配合使用导则［S ］
［3］李斌，曹荣江，顾霓鸿，等．关于同杆双回线路检修回路中接地开J ］．电网技术，1995(1) ．关开断工况的研究［
檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪（上接第70页）
4建模计算
根据以上参数利用PSCADTM /EMTDC软件建模
［1－2］
，计算考虑线路接地刀闸的3种工作情计算中，
［3］
况：线路两端接地、单端接地、两端均不接地。线路两端接地时，感应电流为感性电流；线路单端接地时，
收稿日期：2013－11－27