现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书
一、设计资料
（1）楼面构造做法：采用水泥砂浆楼面，即10厚1:2水泥砂浆面层；20厚1:3水泥砂浆找平层；现浇钢筋混凝土楼面；20厚混合砂浆粉刷。
（2）材料：混凝土强度等级C30；梁钢筋采用HRB335级钢筋，板采用HPB300级钢筋。
二、楼盖的结构平面布置
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为7.5m,次梁的跨度为6.9m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为7.5/3=2.5m，l02/l01=6.9/2.5=2.76， 2
按跨高比条件，要求板厚h=（1/30~1/40)L即h=（83.3~62.5)m故取板厚h=80mm（查规范知工业建筑的楼盖板要求h≥70mm)
次梁截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6900/18~6900/12=383.3~575mm。 考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。截面宽度b=（1/2~1/3）h=200mm。 主梁截面高度应满足
（横向） h=l0/15~l0/10=7500/15~7500/10=500~750mm。 取h=650mm，截面宽度取为b=300mm。 楼盖结构布置图如下：
KL1(5)200*500
L1(5)200*500 L1(5)200*500
KL1(5)200*500
KL2(3)300*650
KL2(3)300*650
L1(5)200*500
KL2(3)300*650
KL2(3)300*650
KL2(3)300*650
KL2(3)300*650
L1(5)200*500
KL1(5)200*500
L1(5)200*500 L1(5)200*500 KL1(5)200*500
+4.500结构布置平面图 1:200 注：板厚均为80mm。
三、板的设计
(1)荷载
板的永久荷载标准值 取1m宽板带计算：
10mm厚1:2水泥砂浆面层 0.01⨯20=0.2kN/m 20mm厚1:3水泥砂找平层 0.02⨯20=0.4kN/m 80mm钢筋混凝土楼面 0.08⨯25=2.0kN/m 20mm混合砂浆 0.02⨯17 =0.34kN/m
2222
恒载小计 gk=2.94kN/m2
板的可变荷载标准值 qk=6.5kN/m
永久荷载分项系数取1.2；因楼面可变标准值大于4.0kN/m，所以可变荷载分项系数应取1.3。故板的
永久荷载设计值 g=2.94⨯1.2=3.528kN/m2 可变荷载设计值 q=6.5⨯1.3=8.45kN/m2
荷载总设计值 g+q=11.978kN/m，近似取为g+q=12kN/m （2）计算简图
按塑性内力重分布设计。次梁截面为200mm⨯500mm，板的计算跨度： 边跨 l01=ln+
2
2
2
2
180h=2500-100-120+=2320mm
a120
l01=ln+=2500-100-120+=2340mm>1.025ln=2320mm
22
故取l01=2320mm
中间跨 l02=ln=2500-200=2300mm
计算跨度差（2.32-2.3）/2.3=0.87%
元计算简图如下图。
g+q=12kN/m2
2320 2300 2300 2300 2320
（3）弯矩设计值
不考虑板拱作用截面弯矩的折减。根据连续梁和连续单向板考虑塑性内力重分布的弯矩计算系数αm表可查得：边支座0； 边跨中1/11； 离端第二支座-1/11； 中间跨跨内1/16； 中间支座-1/14.故
（边支座） MA=0kN⋅m
2 （边跨中）M1=(g+q)l01/11=12⨯2.322/11=5.872kN⋅m
2 （离端第二支座）MB=-(g+q)l01/11=-12⨯2.322/11=-5.872kN⋅m 2 （中间支座）MC=-(g+q)l02/14=-12⨯2.32/14=-4.534kN⋅m 2 （中间跨跨内）M2=M3=(g+q)l02/16=12⨯2.32/16=3.9675kN⋅m
（4）正截面受弯承载力计算
环境类别一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。假定纵向钢筋直径d为10mm，板厚80mm，则截面有效高度h0=h-c-
d
=80-15-10/2=60mm；板宽b=1000mm。C302
2
混凝土，α1=1.0，fc=14.3kN/mm；HPB300级钢筋，fy=270N/mm2。板配筋计
算过程列于下表：
表2.2 连续板各截面配筋计算
中间区板带（②～⑤轴线间），各内区格板四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面和中间支座考虑板的内拱作用，计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。
计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；
As/bh=251（/1000⨯80）=0.31%，此值大于0.45ft/fy=0.45⨯1.43/270=0.24%，
同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。 （5）确定各种构造配筋 1、分布钢筋选用φ6@250
2、嵌入墙内的板面附加钢筋选用φ8@200 3、垂直于主梁的板面附加钢筋选用φ8@200
4、板角构造钢筋:选用φ8@200,双向配置板四角的上部。
（6）绘制板的配筋示意图 采用弯起式筋,详见板的配筋图
四、次梁L1设计
根据本厂房楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑从属面积的荷载折减。
（1）荷载设计值 永久荷载设计值
板传来的永久荷载 3.528⨯2.5=8.82kN/m 次梁自重 0.2⨯(0.5-0.08)⨯25⨯1.2=2.52kN/m 次梁粉刷 0.02⨯(0.5-0.08)⨯2⨯17⨯1.2=0.34kN/m 小计 g=11.68kN/m 可变荷载设计值
q=8.45⨯2.5=21.125kN/m 荷载总设计值
g+q=32.805kN/m
（2）内力计算
按塑性内力重分布设计。主梁截面为300mm⨯650mm。计算跨度： 边跨 l01=ln+
a0.300.24=6.9-0.12-+=6.75m 222
1.025ln=1.025⨯6.63=6.796m>6.75m
故取l01=6750mm
中间跨 l02=ln=6900-300=6600mm
计算跨度相差(6.75-6.6)/6.6=2.27%
g+q=32.805kN
/m2
6750 6600 6600 6600
6750
h=650
h=500
次梁
主梁
120
300 次梁L1的尺寸
300
由表《连续梁和连续单向板考虑塑性内力重分布的弯矩计算系数αm》和表《连续梁考虑塑性内力重分布的剪力计算系数αv》可分别查得弯矩系数和剪力系数。 弯矩设计值：
（边支座） MA=0kN⋅m
（边跨中）M1=(g+q)l01/11=32.805⨯6.750/11=135.88kN⋅m
（离端第二支座）MB=-(g+q)l01/11=-32.805⨯6.752/11=-135.88kN⋅m （中间支座）MC=-(g+q)l02/14=-32.805⨯6.6/14=-102.07kN⋅m （中间跨跨内）M2=M3=(g+q)l02/16=32.805⨯6.6/16=89.31kN⋅m
2
2
2
2
2
2
2
2
剪力设计值：
（端支座右侧）VA=0.45(g+q)ln1=0.45⨯32.805⨯6.75=99.65kN （离端第二支座左侧）VBl=0.6(g+q)ln1=0.6⨯32.805⨯6.75=132.86kN （离端第二支座右侧）VBr=0.55(g+q)ln2=0.55⨯32.805⨯6.6=119.08kN （中间支座左右侧）VC=0.55(g+q)ln2=0.55⨯32.805⨯6.6=119.08kN （3）截面承载力计算
正截面受弯承载力计算时，跨内按T型截面计算，翼缘宽度取①b'f=②b+sn=200+2300=2500mm 第二跨和中间跨③b'f=
l6750
==2250mm、33
l6600
==2200mm 33
次梁高h=500mm，h0=500-35=465mm梁翼缘厚h'f=80mm ④b+12h'mm f=200+12⨯80=1160
b'f应取上述四者中的最小值，故取b'f=1160mm。
判别T形截面类型：
h'f⎛
α1fcb'fh'f h0-2
⎝
⎫80⎫⎛⎪=1.0⨯14.3⨯1160⨯80⨯465- ⎪N⋅mm ⎪2⎭⎝⎭
⎧135.88kN⋅m(边跨中)
=564kN⋅m>⎨故属于第一类T型截面。
89.31kN⋅m(中间跨中)⎩
环境类别一级，C30混凝土，梁的最小保护层厚度c=20mm。假定箍筋直径10mm，纵向钢筋直径20mm，则离端第二支座按布置二排纵向钢筋h0=460-25=435mm，其他中间支座按布置一排纵向钢筋h0=500-20-10-20/2=460mm。
2
C30混凝土，α1=1.0，βc=1，fc=14.3kN/mm，ft=1.43kN/mm；纵向钢筋
2
采用HRB335级钢筋，fy=300N/mm，fyv=300N/mm。正截面承载力计算过程列于下表：
22
连续次梁L1正截面承载力计算
计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布原则；
As/(bh)=710.1/(200⨯500)=0.71%，此值大于0.45ft/fy=0.45⨯1.43/300=0.2%，
满足最小配筋率要求。
次梁L1的斜截面受剪承载力：
斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配箍率验算。验算截面尺寸： hw=h0-h'f=435-80=355mm，因hw/b=355/200=1.8
0.25βcfcbh0=0.25⨯1⨯14.3⨯200⨯435=311.03⨯103N>Vmax=132.86kN故截面尺寸
满足要求。 计算所需腹筋：
φ8双肢箍筋，采用HPB300级钢，计算支座B左侧截面。由Vcs=0.7ftbh0+fyv
可得到箍筋间距:
Asv
h0，s
s=
fyvAsvh0VBl-0.7ftbh0
=
300⨯100.6⨯435
=286.8mm 3
132.86⨯10-0.7⨯1.43⨯200⨯435
调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。现调整箍筋间距，s=0.8⨯286.8=229mm，截面高度在300～500mm的梁，最大箍筋间距200mm最后取箍筋间距 s=200mm。为方便施工，沿梁长不变。 验算配箍率下限值：
弯矩调幅时要求的配箍率下限为：0.3ft/fyv=0.3⨯1.43/300=0.143%实际配箍率
ρsv=Asv/(bs)=100.6/(200⨯200)=0.2515%>0.143%，满足要求。
五、主梁KL2设计
主梁按弹性理论设计 （1）荷载计算
为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。 永久荷载标准值：
次梁传来的永久荷载 11.68⨯6.9=80.592kN
主梁KL2自重（折算为集中荷载）
0.25⨯(0.65-0.08)⨯25⨯2.2=7.8375kN 主梁KL2两侧15mm厚抹灰（折算为集中荷载） 0.015⨯2⨯(0.65-0.08)⨯17⨯2.2=0.64kN Gk=89.07kN
26 可变荷载设计值： Q=21.125⨯6.9=145.76kN
（2）内力计算
柱的截面尺寸为400mm⨯400mm，因主梁的线刚度与柱线刚度之比大于5，竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算。
主梁KL2的截面几何尺寸及计算简图如下：
h=80 7180 2500
2500
7500
h=650
2500
h=500
7100
=145.76KN =106.88KN
2500 2500 7500
2500 2500 2500 2500
7500
主梁KL2的计算简图
计算跨度：
中间跨 l0=lc=7500mm
300⎛⎫l0=1.05ln=1.05⨯ 7500--120⎪=7591.5mm>7500mm
2⎝⎭
故取l0=7500mm 边跨l0=ln+
ba300300240
+=7500--120++=7500mm 22222
l0=1.025ln+
b300⎫300⎛
=1.025⨯ 7500-120-=7560.75mm>7500mm ⎪+222⎝⎭
故取较小值l0=7500mm 故可按等跨设计。 （3）内力设计值及弯矩包络图
1）弯矩设计值
弯矩 M=k1Gl0+k2Ql0
式中系数k1、k2由《等截面等跨连续梁在常用荷载作用下的内力系数表》相应栏内查得。
2）剪力设计值
剪力 V=k3G+k4Q
式中系数k3、k4由《等截面等跨连续梁在常用荷载作用下的内力系数表》相应栏内查得。
主梁KL2弯矩计算
主梁KL2剪力计算
将以上最不利组合下的弯矩图和剪力图分别叠画在同一坐标图上，即可得到主梁L2的弯矩包络图。
弯矩包络图（kN·m)
（4）配筋计算
1）确定T形截面翼缘计算宽度
主梁的跨内截面按T形截面计算，确定T形截面受压翼缘计算的宽度如下：
l07560==2520mm
=2500mm
33
边跨b'f=
取h0=650-35mm=615mm。 2）判别T形截面类型
h'f⎛' h0- α1fcb'fhf
2⎝
⎫80⎫⎛⎪=1.0⨯14.3⨯2500⨯80⨯615-.5kN⋅m ⎪=1644⎪2⎭⎝⎭
>511.52kN⋅m
故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。
支座按矩形截面计算，取h0=650-60mm=590mm。
3）主梁KL2的正截面受弯和斜截面受剪承载力计算结果分别如下表所示：
主梁KL2的正截面受弯承载力计算
主梁KL2的斜截面受剪承载力计算
验算最小配箍率：
ρsv=
Asvf101==0.168%>0.24t=0.114% 满足要求。 bs300⨯200fyv
4）主梁KL2支承次梁L1处吊筋计算
由次梁L1传给主梁L2的集中荷载为F=G+Q=80.592+145.76=226.35kN 吊筋计算： As=
F2263502
==533.5mm
2fysinα2⨯300⨯sin45
故选
As=628mm2>533.5mm2.
5）次梁两侧附加横向钢筋计算：
次梁L1传给主梁KL2的集中荷载为Fl=G+Q=80.592+145.76=226.35kN，附加箍筋布置范围：s=2h1+3b=2⨯150+3⨯200=900mm。h1=650-500=150mm，
()
m=900/200+1=6排，取附加箍筋φ8@200双肢，则在长度s内可布置附加箍筋的排数，
次梁两侧各布置3排。则由：
2fyAsbsina+m⋅nfyvAsv1=2⨯300⨯533.5⨯0.707+6⨯2⨯300⨯50.3=407.4kN>Fl
主梁KL2的配筋如下图所示：
施工说明:
1本工程设计使用年限50年，结构安全等级为二级，环境类别为一类。 2 采用下列规范：
1 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
2 《建筑结构荷载规范》GB50009-2010 3 荷载取值：楼面可变荷载标准值7.5kN/m。
4混凝土强度等级C30，梁内钢筋受力筋采用HRB335级钢，其余采用HPB300级钢。板内钢筋采用HPB300级钢。
5 板纵向钢筋的混凝土保护层厚度15mm，梁最外层钢筋的混凝土保护层厚度20mm。
2
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书
一、设计资料
（1）楼面构造做法：采用水泥砂浆楼面，即10厚1:2水泥砂浆面层；20厚1:3水泥砂浆找平层；现浇钢筋混凝土楼面；20厚混合砂浆粉刷。
（2）材料：混凝土强度等级C30；梁钢筋采用HRB335级钢筋，板采用HPB300级钢筋。
二、楼盖的结构平面布置
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为7.5m,次梁的跨度为6.9m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为7.5/3=2.5m，l02/l01=6.9/2.5=2.76， 2
按跨高比条件，要求板厚h=（1/30~1/40)L即h=（83.3~62.5)m故取板厚h=80mm（查规范知工业建筑的楼盖板要求h≥70mm)
次梁截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6900/18~6900/12=383.3~575mm。 考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。截面宽度b=（1/2~1/3）h=200mm。 主梁截面高度应满足
（横向） h=l0/15~l0/10=7500/15~7500/10=500~750mm。 取h=650mm，截面宽度取为b=300mm。 楼盖结构布置图如下：
KL1(5)200*500
L1(5)200*500 L1(5)200*500
KL1(5)200*500
KL2(3)300*650
KL2(3)300*650
L1(5)200*500
KL2(3)300*650
KL2(3)300*650
KL2(3)300*650
KL2(3)300*650
L1(5)200*500
KL1(5)200*500
L1(5)200*500 L1(5)200*500 KL1(5)200*500
+4.500结构布置平面图 1:200 注：板厚均为80mm。
三、板的设计
(1)荷载
板的永久荷载标准值 取1m宽板带计算：
10mm厚1:2水泥砂浆面层 0.01⨯20=0.2kN/m 20mm厚1:3水泥砂找平层 0.02⨯20=0.4kN/m 80mm钢筋混凝土楼面 0.08⨯25=2.0kN/m 20mm混合砂浆 0.02⨯17 =0.34kN/m
2222
恒载小计 gk=2.94kN/m2
板的可变荷载标准值 qk=6.5kN/m
永久荷载分项系数取1.2；因楼面可变标准值大于4.0kN/m，所以可变荷载分项系数应取1.3。故板的
永久荷载设计值 g=2.94⨯1.2=3.528kN/m2 可变荷载设计值 q=6.5⨯1.3=8.45kN/m2
荷载总设计值 g+q=11.978kN/m，近似取为g+q=12kN/m （2）计算简图
按塑性内力重分布设计。次梁截面为200mm⨯500mm，板的计算跨度： 边跨 l01=ln+
2
2
2
2
180h=2500-100-120+=2320mm
a120
l01=ln+=2500-100-120+=2340mm>1.025ln=2320mm
22
故取l01=2320mm
中间跨 l02=ln=2500-200=2300mm
计算跨度差（2.32-2.3）/2.3=0.87%
元计算简图如下图。
g+q=12kN/m2
2320 2300 2300 2300 2320
（3）弯矩设计值
不考虑板拱作用截面弯矩的折减。根据连续梁和连续单向板考虑塑性内力重分布的弯矩计算系数αm表可查得：边支座0； 边跨中1/11； 离端第二支座-1/11； 中间跨跨内1/16； 中间支座-1/14.故
（边支座） MA=0kN⋅m
2 （边跨中）M1=(g+q)l01/11=12⨯2.322/11=5.872kN⋅m
2 （离端第二支座）MB=-(g+q)l01/11=-12⨯2.322/11=-5.872kN⋅m 2 （中间支座）MC=-(g+q)l02/14=-12⨯2.32/14=-4.534kN⋅m 2 （中间跨跨内）M2=M3=(g+q)l02/16=12⨯2.32/16=3.9675kN⋅m
（4）正截面受弯承载力计算
环境类别一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。假定纵向钢筋直径d为10mm，板厚80mm，则截面有效高度h0=h-c-
d
=80-15-10/2=60mm；板宽b=1000mm。C302
2
混凝土，α1=1.0，fc=14.3kN/mm；HPB300级钢筋，fy=270N/mm2。板配筋计
算过程列于下表：
表2.2 连续板各截面配筋计算
中间区板带（②～⑤轴线间），各内区格板四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面和中间支座考虑板的内拱作用，计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。
计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；
As/bh=251（/1000⨯80）=0.31%，此值大于0.45ft/fy=0.45⨯1.43/270=0.24%，
同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。 （5）确定各种构造配筋 1、分布钢筋选用φ6@250
2、嵌入墙内的板面附加钢筋选用φ8@200 3、垂直于主梁的板面附加钢筋选用φ8@200
4、板角构造钢筋:选用φ8@200,双向配置板四角的上部。
（6）绘制板的配筋示意图 采用弯起式筋,详见板的配筋图
四、次梁L1设计
根据本厂房楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑从属面积的荷载折减。
（1）荷载设计值 永久荷载设计值
板传来的永久荷载 3.528⨯2.5=8.82kN/m 次梁自重 0.2⨯(0.5-0.08)⨯25⨯1.2=2.52kN/m 次梁粉刷 0.02⨯(0.5-0.08)⨯2⨯17⨯1.2=0.34kN/m 小计 g=11.68kN/m 可变荷载设计值
q=8.45⨯2.5=21.125kN/m 荷载总设计值
g+q=32.805kN/m
（2）内力计算
按塑性内力重分布设计。主梁截面为300mm⨯650mm。计算跨度： 边跨 l01=ln+
a0.300.24=6.9-0.12-+=6.75m 222
1.025ln=1.025⨯6.63=6.796m>6.75m
故取l01=6750mm
中间跨 l02=ln=6900-300=6600mm
计算跨度相差(6.75-6.6)/6.6=2.27%
g+q=32.805kN
/m2
6750 6600 6600 6600
6750
h=650
h=500
次梁
主梁
120
300 次梁L1的尺寸
300
由表《连续梁和连续单向板考虑塑性内力重分布的弯矩计算系数αm》和表《连续梁考虑塑性内力重分布的剪力计算系数αv》可分别查得弯矩系数和剪力系数。 弯矩设计值：
（边支座） MA=0kN⋅m
（边跨中）M1=(g+q)l01/11=32.805⨯6.750/11=135.88kN⋅m
（离端第二支座）MB=-(g+q)l01/11=-32.805⨯6.752/11=-135.88kN⋅m （中间支座）MC=-(g+q)l02/14=-32.805⨯6.6/14=-102.07kN⋅m （中间跨跨内）M2=M3=(g+q)l02/16=32.805⨯6.6/16=89.31kN⋅m
2
2
2
2
2
2
2
2
剪力设计值：
（端支座右侧）VA=0.45(g+q)ln1=0.45⨯32.805⨯6.75=99.65kN （离端第二支座左侧）VBl=0.6(g+q)ln1=0.6⨯32.805⨯6.75=132.86kN （离端第二支座右侧）VBr=0.55(g+q)ln2=0.55⨯32.805⨯6.6=119.08kN （中间支座左右侧）VC=0.55(g+q)ln2=0.55⨯32.805⨯6.6=119.08kN （3）截面承载力计算
正截面受弯承载力计算时，跨内按T型截面计算，翼缘宽度取①b'f=②b+sn=200+2300=2500mm 第二跨和中间跨③b'f=
l6750
==2250mm、33
l6600
==2200mm 33
次梁高h=500mm，h0=500-35=465mm梁翼缘厚h'f=80mm ④b+12h'mm f=200+12⨯80=1160
b'f应取上述四者中的最小值，故取b'f=1160mm。
判别T形截面类型：
h'f⎛
α1fcb'fh'f h0-2
⎝
⎫80⎫⎛⎪=1.0⨯14.3⨯1160⨯80⨯465- ⎪N⋅mm ⎪2⎭⎝⎭
⎧135.88kN⋅m(边跨中)
=564kN⋅m>⎨故属于第一类T型截面。
89.31kN⋅m(中间跨中)⎩
环境类别一级，C30混凝土，梁的最小保护层厚度c=20mm。假定箍筋直径10mm，纵向钢筋直径20mm，则离端第二支座按布置二排纵向钢筋h0=460-25=435mm，其他中间支座按布置一排纵向钢筋h0=500-20-10-20/2=460mm。
2
C30混凝土，α1=1.0，βc=1，fc=14.3kN/mm，ft=1.43kN/mm；纵向钢筋
2
采用HRB335级钢筋，fy=300N/mm，fyv=300N/mm。正截面承载力计算过程列于下表：
22
连续次梁L1正截面承载力计算
计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布原则；
As/(bh)=710.1/(200⨯500)=0.71%，此值大于0.45ft/fy=0.45⨯1.43/300=0.2%，
满足最小配筋率要求。
次梁L1的斜截面受剪承载力：
斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配箍率验算。验算截面尺寸： hw=h0-h'f=435-80=355mm，因hw/b=355/200=1.8
0.25βcfcbh0=0.25⨯1⨯14.3⨯200⨯435=311.03⨯103N>Vmax=132.86kN故截面尺寸
满足要求。 计算所需腹筋：
φ8双肢箍筋，采用HPB300级钢，计算支座B左侧截面。由Vcs=0.7ftbh0+fyv
可得到箍筋间距:
Asv
h0，s
s=
fyvAsvh0VBl-0.7ftbh0
=
300⨯100.6⨯435
=286.8mm 3
132.86⨯10-0.7⨯1.43⨯200⨯435
调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。现调整箍筋间距，s=0.8⨯286.8=229mm，截面高度在300～500mm的梁，最大箍筋间距200mm最后取箍筋间距 s=200mm。为方便施工，沿梁长不变。 验算配箍率下限值：
弯矩调幅时要求的配箍率下限为：0.3ft/fyv=0.3⨯1.43/300=0.143%实际配箍率
ρsv=Asv/(bs)=100.6/(200⨯200)=0.2515%>0.143%，满足要求。
五、主梁KL2设计
主梁按弹性理论设计 （1）荷载计算
为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。 永久荷载标准值：
次梁传来的永久荷载 11.68⨯6.9=80.592kN
主梁KL2自重（折算为集中荷载）
0.25⨯(0.65-0.08)⨯25⨯2.2=7.8375kN 主梁KL2两侧15mm厚抹灰（折算为集中荷载） 0.015⨯2⨯(0.65-0.08)⨯17⨯2.2=0.64kN Gk=89.07kN
26 可变荷载设计值： Q=21.125⨯6.9=145.76kN
（2）内力计算
柱的截面尺寸为400mm⨯400mm，因主梁的线刚度与柱线刚度之比大于5，竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算。
主梁KL2的截面几何尺寸及计算简图如下：
h=80 7180 2500
2500
7500
h=650
2500
h=500
7100
=145.76KN =106.88KN
2500 2500 7500
2500 2500 2500 2500
7500
主梁KL2的计算简图
计算跨度：
中间跨 l0=lc=7500mm
300⎛⎫l0=1.05ln=1.05⨯ 7500--120⎪=7591.5mm>7500mm
2⎝⎭
故取l0=7500mm 边跨l0=ln+
ba300300240
+=7500--120++=7500mm 22222
l0=1.025ln+
b300⎫300⎛
=1.025⨯ 7500-120-=7560.75mm>7500mm ⎪+222⎝⎭
故取较小值l0=7500mm 故可按等跨设计。 （3）内力设计值及弯矩包络图
1）弯矩设计值
弯矩 M=k1Gl0+k2Ql0
式中系数k1、k2由《等截面等跨连续梁在常用荷载作用下的内力系数表》相应栏内查得。
2）剪力设计值
剪力 V=k3G+k4Q
式中系数k3、k4由《等截面等跨连续梁在常用荷载作用下的内力系数表》相应栏内查得。
主梁KL2弯矩计算
主梁KL2剪力计算
将以上最不利组合下的弯矩图和剪力图分别叠画在同一坐标图上，即可得到主梁L2的弯矩包络图。
弯矩包络图（kN·m)
（4）配筋计算
1）确定T形截面翼缘计算宽度
主梁的跨内截面按T形截面计算，确定T形截面受压翼缘计算的宽度如下：
l07560==2520mm
=2500mm
33
边跨b'f=
取h0=650-35mm=615mm。 2）判别T形截面类型
h'f⎛' h0- α1fcb'fhf
2⎝
⎫80⎫⎛⎪=1.0⨯14.3⨯2500⨯80⨯615-.5kN⋅m ⎪=1644⎪2⎭⎝⎭
>511.52kN⋅m
故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。
支座按矩形截面计算，取h0=650-60mm=590mm。
3）主梁KL2的正截面受弯和斜截面受剪承载力计算结果分别如下表所示：
主梁KL2的正截面受弯承载力计算
主梁KL2的斜截面受剪承载力计算
验算最小配箍率：
ρsv=
Asvf101==0.168%>0.24t=0.114% 满足要求。 bs300⨯200fyv
4）主梁KL2支承次梁L1处吊筋计算
由次梁L1传给主梁L2的集中荷载为F=G+Q=80.592+145.76=226.35kN 吊筋计算： As=
F2263502
==533.5mm
2fysinα2⨯300⨯sin45
故选
As=628mm2>533.5mm2.
5）次梁两侧附加横向钢筋计算：
次梁L1传给主梁KL2的集中荷载为Fl=G+Q=80.592+145.76=226.35kN，附加箍筋布置范围：s=2h1+3b=2⨯150+3⨯200=900mm。h1=650-500=150mm，
()
m=900/200+1=6排，取附加箍筋φ8@200双肢，则在长度s内可布置附加箍筋的排数，
次梁两侧各布置3排。则由：
2fyAsbsina+m⋅nfyvAsv1=2⨯300⨯533.5⨯0.707+6⨯2⨯300⨯50.3=407.4kN>Fl
主梁KL2的配筋如下图所示：
施工说明:
1本工程设计使用年限50年，结构安全等级为二级，环境类别为一类。 2 采用下列规范：
1 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
2 《建筑结构荷载规范》GB50009-2010 3 荷载取值：楼面可变荷载标准值7.5kN/m。
4混凝土强度等级C30，梁内钢筋受力筋采用HRB335级钢，其余采用HPB300级钢。板内钢筋采用HPB300级钢。
5 板纵向钢筋的混凝土保护层厚度15mm，梁最外层钢筋的混凝土保护层厚度20mm。
2