目 录
目 录 .......................................................................................................................................................................... 1
一、工程概述 .............................................................................................................................................................. 2
1.1工程位置及水文环境 ............................................................................................................................................ 2
1.2 工程概况 .............................................................................................................................................................. 2
二、编制依据 .............................................................................................................................................................. 7
三、施工准备 .............................................................................................................................................................. 7
3.1、施工材料选用和投入计划 .................................................................................................................................. 7
3.2、试验情况 ............................................................................................................................................................ 7
3.3、技术准备 ............................................................................................................................................................ 7
3.4、人员配臵计划 ..................................................................................................................................................... 8
四、预应力张拉施工工艺 ........................................................................................................................................... 8
五、应急措施 ............................................................................................................................................................. 21
西环立交桥现浇梁混凝土浇筑施工方案
一、工程概述
1.1工程位臵及水文环境
1.1.1西环立交桥位于邯郸市市区西部的西环路和联纺路交叉口，总体走向由东北向西南，连接邯郸市北环路和西环路。采用全苜蓿叶式构造，总占地424161.4平方米。西环—联纺路立交桥主桥总长584米。立交桥为三层立交，底层为人行和非机动车，中间层为西环路，上层为联纺路。底层最小净高3.5米，联纺路及各汽车通道最小净高为4.5米。联纺路道路红线宽50.5米，双向六车道。西环路道路红线60米，双向八车道。立交范围内桥梁左右幅分离布臵。
1.1.2本工程位于邯郸市市区西部的西环路和联纺路交叉口，总体走向由东北向西南，连接邯郸市北环路和西环路。邯郸市所处太行山东麓，丘陵向平原过渡带、华北平原南部的西部边缘。大地构造单元属华北陆台渤海凹陷与太行山隆起带的接触部位，市区西部主要由上第三系底层组成。邯郸市处在暖温带半干旱、半湿润大陆性季风气候带，四季分明。本场地抗震设防烈度为7度。综合分析桥位区的钻孔资料，结合现场地质调查，桥位区建桥条件较好，适宜建桥。
1.2 工程概况
J主线桥起讫桩号：JK0+537.98~JK1+166.51，全长628.53m。箱梁分联情况
表1-1。
现浇连续箱梁分联表
表1-1
27.5m等宽桥段，全桥宽27.5m＝0.1m＋12.55m＋1.1＋1.1m（左右两幅桥间隔）＋12.55＋0.1m。本桥除在部分跨路的桥跨采用错孔或非标准跨径外，其余均采用标准跨径5×25m或4×25m。箱梁为单箱两室，梁顶宽12.55米；底板宽8.75米；翼板宽1.9米；箱梁高1.6米；箱室内净空高1.1米。支架高度除了第3、4联为10.5米、11.2米高外其他均在3~8米高度。线路纵坡最大为4%。
K主桥起讫桩号：K0+428.932~K0+561.492、K0+882.554~K1+015.114，全桥宽
33.8m＝15.8m＋1.1 m＋1.1m（左右两幅桥间隔）＋15.8 m，两桥长均为132.56米； K0+666.929~K0+774.489，全桥宽42.2m＝20m＋1.1 m＋1.1m（左右两幅桥
间隔）＋20 m，桥长107.56m。左右各3联共6联现浇预应力混凝土连续箱梁。分联情况祥见表1-2。第1、3联箱梁为单箱三室，梁顶宽15.8米；梁底板宽12米；翼板宽1.9米；箱梁高1.6米；箱室内净空高1.1米。第2联箱梁为单箱四室，梁顶面宽20米；梁底板宽16.2米；翼板宽1.9米；箱梁高1.8米；箱室内净空高1.3米。支架高度分别为2~4米、4~6米、3~6米。线路纵坡最大为4%。
现浇连续箱梁分联表
表1-2
工程除J、K主线桥外，还有A、B、C、D、E、F、G、H八个匝道，匝道桥梁共长2031.12m，其中：
A匝道桥起讫桩号：AK0＋145.013~AK0＋400.173，孔数及孔径（孔-m）：5
×25＋5×25 共2联，均为C50预应力混凝土，全长255.16m。箱梁为单箱单室，梁顶宽8.35米；底板宽5.55米；翼板宽1.4米；箱梁高1.6米；箱室内净空高
1.1米。支架高度均在2~5米高度。线路纵坡最大为4%、-0.79%。
B匝道1号桥起讫桩号：BK0＋105.113~BK0＋235.273，孔数及孔径（孔-m）：
5×25m 共1联。为C50预应力混凝土，全长130.16m。箱梁为单箱单室，梁顶宽7.8米；底板宽5米；翼板宽1.4米；箱梁高1.6米；箱室内净空高1.1米。支架高度均在2~4米高度。线路纵坡为3%、-2.09%。
B匝道2号桥起讫桩号：BK0＋443.507~BK0＋573.667，孔数及孔径（孔-m）：
5×25m 共1联现浇C50预应力混凝土连续箱梁，全长130.16m。箱梁为单箱单室，梁顶宽7.8米；底板宽5米；翼板宽1.4米；箱梁高1.6米；箱室内净空高
1.1米。支架高度均在2~4米高度。线路纵坡为-0.5%、4%。
C匝道桥起讫桩号：CK0＋092.856~CK0＋423.016，孔数及孔径（孔-m）：4
×25＋5×25＋4×25m 共3联，为现浇C50预应力混凝土连续箱梁，全长330.16m。箱梁为单箱单室，梁顶宽7.8米；底板宽5米；翼板宽1.4米；箱梁高1.6米；箱室内净空高1.1米。支架高度均在2~6米高度。线路纵坡为3%、0.8%。
D匝道1号桥起讫桩号：DK0＋188.386~DK0＋318.546，孔数及孔径（孔-m）：
5×25m 共1联现浇C50预应力混凝土连续箱梁，全长130.16m。箱梁为单箱单室，梁顶宽7.8米；底板宽5米；翼板宽1.4米；箱梁高1.6米；箱室内净空高
1.1米。支架高度均在2~4米高度。线路纵坡为4%、0.5%。
D匝道2号桥起讫桩号：DK0＋584.66~DK0＋689.82，孔数及孔径（孔-m）：4
×25 m 共1联C50预应力凝土连续箱梁，全长105.16m。箱梁为单箱单室，梁顶宽7.8米；底板宽5米；翼板宽1.4米；箱梁高1.6米；箱室内净空高1.1米。支架高度均在2~4米高度。线路纵坡为4%、-2.55%。
E匝道桥起讫桩号：EK0＋141.801~EK0＋344.341，孔数及孔径（孔-m）：3
×20＋4×20＋3×20m 共3联，为现浇C40普通钢筋混凝土连续箱梁，全长202.54m。箱梁为单箱两室，梁顶宽9.05米；底板宽6.25米；翼板宽1.9米；箱梁高1.4米；箱室内净空高0.9米。支架高度均在3~8米高度。线路纵坡为4%、-1%。
F匝道桥起讫桩号：FK0＋108.111~FK0＋370.651，孔数及孔径（孔-m）：3
×20＋3×20＋3×20＋4×20m 共4联，为现浇C40普通钢筋混凝土连续箱梁，全长262.54m。箱梁为单箱两室，梁顶宽9.05米；底板宽6.25米；翼板宽1.9米；箱梁高1.4米；箱室内净空高0.9米。支架高度均在3~8米高度。线路纵坡为-3.321%、-2.15%。
G匝道桥起讫桩号：GK0＋146.236~GK0＋368.776，孔数及孔径（孔-m）：4
×20＋4×20＋3×20m 共3联，为现浇C40普通钢筋混凝土连续箱梁，全长222.54m。箱梁为单箱两室，梁顶宽9.05米；底板宽6.25米；翼板宽1.9米；箱梁高1.4米；箱室内净空高0.9米。支架高度均在3~8米高度。线路纵坡为-3%、
3.515%、。
H匝道桥起讫桩号：HK0＋167.631~HK0＋430.171，孔数及孔径（孔-m）：3
×20＋3×20＋4×20m＋3×20m 共3联，为现浇C40普通钢筋混凝土连续箱梁，全长262.54m。箱梁为单箱两室，梁顶宽9.05米；底板宽6.25米；翼板宽1.9米；箱梁高1.4米；箱室内净空高0.9米。支架高度均在3~8米高度。线路纵坡为0.209%、-4%。
除E、F、G、H匝道的桥台的背墙能在现浇梁前施工完外，其他各桥台耳背墙在预应力张拉完成后才能施工。
本立交桥梁共43联，预应力梁共25联，普通混凝土梁共18联，桥长折合单幅4033.54m。
根据既有地面标高和桥梁设计标高计算桥梁支架用量约为40万空间立方米。主要工程数量见表1-3。
二、编制依据
⑴《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2-2008；
⑵《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；
⑶《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；
⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTJ/T F50-2011）；
⑸《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；
⑹《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95；
⑺《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86；
⑻《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；
⑼邯郸市西环路-联纺路立交桥实施性施工组织设计；
⑽工程地质情况和现场施工条件；
⑾邯郸市西环路-联纺路立交桥施工设计图；
三、施工准备
3.1、施工材料选用和投入计划
预应力钢筋采用抗拉强度标准值为1860MPa的高强度低松弛预应力
混凝土用钢绞线，公称直径15.2mm，其技术条件符合GB/T5224-2003标准。管道形成采用塑料波纹管，锚具采用夹片式锚具。孔道压浆采用山西凯迪KD-12型灌浆剂。
3.2、试验情况
桥梁预应力钢筋采用抗拉强度标准值为1860MPa的高强度低松弛钢
绞线，公称直径15.2mm，管道形成采用塑料波纹管，锚具采用夹片式锚具，预应力施工前根据混凝土强度和施工工艺进行施工。在张拉前进行千斤顶、油表的标定，根据每个钢束的孔数确定油表读数。灌浆剂配合比为0.88:0.12:0.27 （水泥：注浆剂：水）。
3.3、技术准备
1、根据现浇梁施工组织设计方案，做好预应力钢束安装、预应力管
道安装、检查和验收工作，混凝土浇筑前必须再进行检查并形成书面记录；
2、根据梁的施工方案和施工图、标准、规范，对全体工程管理人员
和施工班组进行安全、技术交底；
3、对每联梁的钢筋、预应力和模板进行全面的检查，自检合格报监
理、业主、质监站检查；
4、预应力张拉前混凝土强度必须达到100%且不少于7天；
5、张拉时的测量监控布设好，对张拉前后进行监控；
3.4、人员配臵计划
根据箱梁混凝土施工的要求，项目部进行了责任到人的分工，具体如
下：
作业工人：一共15人，班组长杨国振、预应力张拉负责人周彦庭、
管道压浆负责人王校国、12人预应力张拉、12人负责管道压浆、1人安全。
试验人员 ：2人，现场负责试件留臵，负责人姚文杰；
技术人员：6人，控制预应力张拉力、油表读数、管道压浆的顺序和
间隔，确保预应力施工的质量，负责人陈志军；
物资人员：1人，保证预应力材料的供应、夜间施工的照明等，负责
人陈序；
安全人员：2人，全过程进行安全把控，负责人包礼贵；
电 工：2人，确保施工全过程中的用电，负责人米成群；
四、预应力张拉施工工艺
4.1 预应力施工
4.1.1、预应力操作及质量的控制
混凝土龄期不小于7天、强度不小于设计强度的100%时方可张拉预
应力钢束，张拉时应注意对称进行。预应力张拉按照腹板束—顶板束—横梁束的顺序对称张拉。张拉总体顺序如下：
纵向钢束--顶板钢束—中横梁钢束—端横梁钢束
纵向钢束张拉顺序为先边腹板后中腹板对称张拉，先张拉中间钢束，
再张拉上面钢束，最后张拉下面钢束；
顶板钢束张拉顺序为先长束后短束对称张拉；
横梁钢束张拉顺序为先两边后中间对称张拉。
预应力采用张拉应力和伸长量双控，以张拉应力为主，伸长量实测值
于理论值误差应控制在±6%以内。每一截面的断丝根数不得大于该截面总钢丝数的1%，每束钢绞线断丝、滑丝不得超过一根。
锚具垫板必须与钢束轴线垂直，垫板孔中心与管道中心一致，安装千
斤顶时必须保证锚圈孔支承垫板中心严格对中，防止滑丝、断丝现象。锚具夹片及锚头锥孔要保持清洁，严禁有金属屑等杂物。
钢束张拉完毕后，严禁撞击锚具和钢绞线，钢绞线的剩余长度应采用
砂轮切割机切割，切割方式和切割后留下的长度应按施工规范办理。
管道压浆前应用压缩空气机清除管道杂物，排除积水。从最低压浆孔
压入，管道压浆要求密实，水泥浆采用M50，预应力混凝土孔道灌浆材料配比应满足施工及设计要求。
预应力张拉完毕后，应及时压浆、封锚，以防钢丝锈蚀。管道采用泵
压浆。封锚钢筋网应与结构可靠连接。
1、预应力管道质量
所有管道与管道间的连接及管道与喇叭管道连接应确保其密封性。管
道轴线必须与锚板断面垂直。
所有预应力管道的定位必须准确牢固，严格按照施工图中所示的钢束
大样设臵定位钢筋，在直线段定位筋的纵向间距不大于80cm，曲线段不大于50cm，每个定位点的坐标安装偏差不得大于10mm。
波纹管在安装前应将其整形，并去除毛刺。排气孔、压浆咀的位臵可
根据施工实际需要设臵，并交现场监理检验合格后方进入下一工序。
2、预应力钢绞线
钢绞线运抵工地后应放臵在室内并防止锈蚀。
钢绞线的下料不得使用电焊或氧弧切割，应采用砂轮切割机切割，且
应使用钢绞线的切面为一平面，以便在张拉时检查是否断丝。切口两侧要用20号铅丝绑扎，以免松散。所有预应力钢材不允许焊接。
3、锚具、垫板
所需预应力锚具均为成套产品，每套锚具含锚垫板、夹片、锚圈、加
强螺旋筋等在内的定型产品。在施工前必须对锚具的质量做抽检试验。
为保证预应力的质量，加强对原材进行监督；对原材有疑问时取样送
检，保证混凝土原材料合格。
4.2 预应力施工安全要求
1、 钢绞线的盘重大、盘卷小、弹力大，为了防止在下料过程中钢绞
线紊乱并弹出伤人，事先制作一个简易的防护架。下料时，将钢绞线盘卷装在防护架内，从盘卷中央逐步抽出，较为安全。
2、 张拉前检查锚具及夹片，如有裂纹或破损，应及时更换。
3、 检查油泵及千斤顶油路无泄露，确认正常后方可作业。
4、 作业中，操作要平稳、均匀，张拉时作业人员不得正对钢绞线。
在测量伸长量时，操作人员站在侧面进行测量。
5、 千斤顶不准超载，不准超出规定的行程，转移油泵时必须将油压
表拆卸下来另行携带转移。
6、 张拉时，油压升降需缓慢、均匀，两端伸长基本保持一致，严禁
一端张拉。
7、 张拉区域禁止非工作人员进入，周围设臵明显警示牌。张拉作业
时在千斤顶后端的张拉架兼做防护架，防止钢绞线断丝而对人员造成伤害。
8、 钢绞线顶锚后发现断、滑丝及伸长值超标问题，需要卸荷重张时，
要有专人巡视，在张拉作业区域内，防止其它人员靠近。
4.3 预应力张拉工艺
4.3.1张拉前的准备工作
1、选定具有检测资质的单位对千斤顶、油表进行标定，给出每套千
斤顶油表读数关系曲线，并标出各张拉控制应力点的油表读数值。在首次张拉前向监理工程师提交张拉设备标定报告,经监理工程师认可后才能开始张拉。
2、施加预应力前，应对混凝土进行检验，外观和尺寸符合质量标准
要求。张拉时砼强度不低于设计强度的100%。
3、锚垫板上的灰浆皮应预先清除。如果管道口歪斜，在张拉时必须
配偏垫，以免刻断钢绞线。
4、将锚垫板上混凝土清理干净，清除预应力筋上的泥浆，安装工作
锚、夹片。
4.3.2预应力钢绞线伸长量计算
预应力现浇梁预应力钢绞线采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其
标准强度为fpk＝1860Mpa，1×7公称直径15.2mm，锚下控制力详见《邯郸市西环路—联纺路立交桥工程》（第二册、第三分册上部附属结构）施工设计图，控制张拉力为0.72fpk。
1、 根据施工方法确定计算参数
预应力管道成孔方法采用塑料波纹管成孔，查下表确定K、μ取值： 表1
注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ / T F50-2011）表C1
根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04
×105Mpa），计算时按每批送检的报告值进行计算。
2、 理论伸长量计算
后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
理论伸长值计算中，如果采取的是两端张拉，钢绞线对称布臵，在
进行伸长量计算时是计算一半钢绞线的伸长值然后乘以二的方法；如果是一端锚固一端张拉，计算时应从张拉端计算至锚固端；而对于非对称结构，钢绞线不对称布臵，在计算钢绞线的伸长值时，计算原则是从两侧向中间分段计算，至某一点时钢绞线的受力基本相等即可，而不是简单的分中计算。
钢绞线的分段原则是将整根钢绞线根据设计线形分成曲线连续
段及直线连续段，而不能将直线段及曲线段分在同一段内。计算公式如下：
《公路桥梁施工技术规范》(JTG F50-2011)中关于预应筋伸长值ΔL
的计算按照以下公式（1）：
Pp×L
ΔL＝Ap×Ep
ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；
Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；
L—预应力筋的分段长度（mm）；
Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；
Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；
《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）：
P×（1－e－（kx＋μθ））
Pp＝kx＋μθ
P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）；
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度或为公式1中L值；
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；
μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，弹性模量则常出现Ep’=（1.94～2.04）×105Mpa的结果，这是由于实际的钢绞线的截面积并不是绝对的140mm2，
而进行试验时并未用真实的钢绞线截面积进行计算，本工程用钢绞线经试验后得出实际Ep=1.95×105Mpa,截面面积为140mm，试验报告编号：2012-GJ-012。
公式2中的k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的，波纹管的布设是否正确，弯道位臵及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确定的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度。在工程实施中，最好对孔道磨擦系数进行测定（测定方法可参照《公路桥梁施工技术规范》(JTG F50-2011)，并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检查，如波纹管的三维位臵是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致。实际计算可根据表1选取参数。
3、 划分计算分段
整束钢绞线在进行分段计算时，首先是分段（见图1）：
⑴工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，图1中工作段AB长度＝L，计算时不考虑μ、θ，计算力为○A点力，采用公式1直接进行计算，Pp＝千斤顶张拉力；
⑵波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。每一段的终点力就是下一段的起点力，例如靠近张拉端第一段BC的终点C点力即为第二段CD的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式： Pz=Pq×e-(KX+μθ)（公式3）
Pz—分段终点力（N）
Pq—分段的起点力（N）
θ、x、k、μ—意义同上
各段的起终点力可以根据公式3从张拉端开始进行逐步的计算。
图
1
⑶根据每一段起点力Pq代入公式2中求出每一段平均张拉力Pp。
⑷根据Pp代入公式1计算出每一段的伸长值ΔL，相加后得出全长
钢绞线伸长量。
4、根据锚下（张拉）控制力及锚圈口摩阻损失（一般规定不大于3%，也可根据《公路桥梁施工技术规范》(JTG F50-2011)测得，这里计算取3%）计算千斤顶张拉力P（每根）；
已知N1钢束布臵如图1所示，曲线段钢束半径600cm，预应力筋采
用Φ15.2的钢绞线束，fpk ＝1860Mpa，锚下（张拉）控制力为1360Mpa，孔道采用塑料波纹管。采用分段计算理论伸长量。
解：根据图1所示共分为：AB、BC、CD、DE共4段进行计算。
表
根据锚下（张拉）控制力为1360Mpa及锚圈口摩阻损失（一般规定不大于3%，也可根据《公路桥梁施工技术规范》(JTG F50-2011)附录G－9测得，这里计算取3%）计算千斤顶张拉力P＝1360×139×（1＋3%）＝194711N（每根）；
根据公式1计算工作长度（AB）段的伸长量：
194711×600 ΔL1＝139×1.97×105
ΔL1＝4.31mm
根据表2中参数计算当k＝0.0015，μ＝0.25各段伸长量：
51.69mm
各横向及纵向预应力钢束伸长量计算见《附表2：理论伸长量计算》
7.4张拉程序及伸长量测量
（1）张拉程序
a、初张拉P0 总张拉吨位的（持荷3min）L1 张
拉到总张拉吨位P50%（持荷3min）量测引伸量ΔL2 张拉到总张拉吨位P（持荷3min回油量测引伸量ΔL4
b、检查有无滑丝
查看ΔL4-ΔL1是否大于规定值，如大于规定值则表明出现滑丝，并查钢绞线尾端标记是否仍为一个平面，如平面出现变化，说明有个别
钢绞线出现滑丝现象，出现上述情况应查明原因并采取措施解决后方可继续张拉。
d、实测引伸量的计算方法
Δ
e、进行实测引伸量与计算引伸量的比较
应使-6%≤（Δ-Δ′）/Δ′≤6%方可满足设计要求，否则应查明原因，并予以解决。
式中Δ′为修正后的引伸值。
现场伸长长度δ的计算:
现场伸长长度 δ=δ100% + δ20% - 2xδ10%
δ10%：拉伸到25%阶段时的伸长长度
δ20%：拉伸到50%阶段时的伸长长度
δ100%：拉伸到100%阶段时的伸长长度
（2）初始拉力（钢绞线长度大于60m，采用控制张拉力的25%）是把松弛的预应力钢绞线拉紧，此时应将千斤顶充分固定。在把松弛的预应力钢铰线拉紧以后，应在预应力钢铰线的两端精确地标以记号，预应力钢铰线的延伸量或回缩量即从该记号起量。张拉力和延伸量的读数应在张拉过程中分阶段读出。每根应作出记号，以便观测任何滑移。
（3）预应力钢铰线张拉后，应测定预应力钢材的回缩值与锚具变形量，不得大于6㎜。如果大于6㎜，应重新张拉，或更换锚具后重新张拉。
（4）预应力钢材的断丝、滑丝，每束钢铰线断丝和滑丝不得超过一
丝，每个断面断丝之和不得超过该断面钢铰线总数的1%。
（5）当计算延伸量时，应根据试样或试验证书确定弹性模量。
（6）在张拉完成以后，测得和延伸量与计算延伸量之差在±6%以内，否则，采取以下若干步骤或全部步骤：
⑴ 重新校准设备；
⑵ 对预应力材料作弹性模量检验；
⑶ 放松预应力钢材重新张拉；
⑷ 预应力钢材用滑润剂以减少磨擦损失，仅水溶性油剂可
用于管道系统，且在灌浆前清洗掉；
⑸ 采用两端用两台千斤顶张拉；
⑹ 按照《公路桥梁施工技术规范》(JTG F50-2011)进行磨
擦损失试验。
（7）当监理工程师对预应力张拉认可后，预应力钢材应予锚固。放松千斤顶压力时应避免振动锚具和预应力钢束。
（8）预应力钢束在监理工程师认可后才可截割露头，切割后的预应力筋外露长度不应小于30mm。梁端锚口应按设计要求封端。
4.3.3 补充张拉
在实际张拉控制过程中，在张拉并持荷完毕后千斤顶放松过程中对于夹片式锚具有一个夹片回缩自锚及锚具变形，使锚下控制应力有所损失，根据《公路桥梁施工技术规范》(JTG F50-2011)规定夹片式锚具容许回缩量不大于6mm，但是各个厂家设计是不一样的，基本在3～6mm之
间，所以在锚具使用前应详细查阅产品使用说明书，明确夹片的回缩量，具体施工过程中建议在最后一步持荷并测量完伸长量在控制范围内后应再把每端钢绞线拉长3～6mm（补足夹片回缩量），这样最终的锚固应力才是设计的锚下控制应力
4.3.4 预应力张拉的安全操作
预应力张拉时严格按照设计和规范要求进行，设备用电接线标准，张拉时千斤顶后面严禁站人，张拉操作严格按照规范及设计要求进行，张拉完毕后要及时进行记录。
1、任何情况下任何人不能站在正在张拉的预应力筋两端，同时张拉千斤顶后面应设防护装臵。
2、操作千斤顶的作业人员应在侧面操作，严格遵守操作规程。
3、油泵开动过程中，操作人员不得擅自离开工作岗位，如需离开，必须把油阀全部打开或切断电源。
4、锚具、夹片应注意保持清洁和良好的润滑状态，以防退锚时卡位。
5、每束预应力筋张拉完毕后应检查端部及其他部位是否有裂缝，并填入记录。
4.4预应力管道灌浆施工
灌浆前的准备工作
预应力筋张拉完成后,经检查合格,即可用切割机切割端头钢绞线。灌浆前,张拉两端锚具部位应用水泥砂浆封端,以免泻浆及降低浆压。
1、灌浆程序
锚具封头→进浆咀安装→清水冲洗管道→制浆及过虑→灌浆机压浆→排气口出浆→关闭排气口→关闭进浆口→完成灌浆。
2、设备
孔道压浆采用灰浆搅拌机制浆、采用UB-3型活塞式压浆机压浆，灌浆压力不得小于0.5～0.6 Mpa，当压浆管长度每增加30m时，应提高压力0.1Mpa 。
3、材料
⑴采用P.O42.5普通硅酸盐水泥及外加剂，筛除灌浆料中杂物、结块。水灰比一般宜采用0.26～0.28，配合比：1：0.12:0.31（水泥：压浆剂：水）。
⑵水泥浆拌和：先下水再下灌浆料，拌和时间不小于5分钟，流动度控制在10~17S即可，灰浆过筛后存放于储浆桶中低速搅拌，并经常保持足够的数量以保证每根管道能一次连续完成。
在预应力张拉后24小时内应对预应力管道进行压浆；压浆前应用压缩空气或高压水清除管道内杂质，水泥浆水灰比应符合设计要求。
压浆时，对曲线孔道和竖向孔道应从最低点的压浆孔压入，由最高点的排气孔排气和泌水。压浆顺序宜先压注下层孔道。压浆应缓慢、均匀的进行，不得中断，并应将所有最高点的排气孔依次一一开放和关闭，使孔道内排气顺畅。较集中和邻近的孔道，宜尽量先连续压浆完成，不能连续压浆时，后压浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗顺畅。压浆应使用活塞式压浆泵，压浆的最大压力宜为0.5 - 0.7MPa；当孔道较长或采用一次压浆时，最大压力宜为1.0MPa。压浆应达到孔道另一端饱满和出浆，并应达到排气孔排除与规定稠度相同的水泥浆为止。为保证管道中
充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于0.5MPa的一个稳压期，该稳压期不宜少于3-5min，当管道长度小于60m时，可取下限；孔道长度大于或等于60m时，宜取上限。压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土的温度不得低于5oC，否则应采取保温措施。当气温高于35oC时，压浆宜在夜间进行。压浆工作应在一次作业中连续进行，并让出口处冒出废浆，直至不含水沫气体的废浆排出，其稠度与压浆的浆液相同时停止，然后应将所有的出浆口和孔眼封闭。
灌浆料自调制灌入孔道的持续时间，视气温情况而定，一般不宜超过30—45min。水泥浆在使用前和压注过程中应经常搅动。
压浆试件的留臵，每作业班留臵三组。
4.5、预应力封锚
封锚混凝土灌注应在管道压浆以后进行，施工前将端锚水泥浆冲洗干净，梁体混凝土凿毛处理后将封锚端后补钢筋及钢筋网片安装就位，安装模型完毕后，用与梁体相同等级的混凝土进行灌注封端。
4.6、预应力施工应注意的几点事项
（1）所用的千斤顶、油泵、油压表必须与钢束相配套，避免采用大吨位千斤顶拉较少的钢束而产生较大的误差。千斤顶、油压表、油泵须按规范要求进行校核，且不能使用过期和超过使用次数，油压表应经过标准计量，才能使用；
（2）张拉由专人统一指挥，两张拉端供油速度应保持同步增长，以避免将钢铰线拉偏；
（3）张拉时，应仔细观察，如有断丝、滑丝现象应立即停止张拉，须
邯郸市西环路—联纺路立交桥 现浇箱梁施工方案 查明原因，并采取相应的处理措施；
（4）当实测伸长量与计算伸长量之误差不在规范规定的允许范围内，应综合考虑，查明原因，及时作相应的处理；
（5）张拉时应注意安全，操作人员要站在千斤顶侧面；
（6）预应力孔道压浆应注意外界气温，当气温低于规范规定的限度时，不能压浆；
（7）在进行首次张拉时需要对管道摩阻损失实际测定，根据实测结果计算油表读数，确保有效应力值。
五、应急措施
为确保预应力张拉施工安全，发现事故及时合理处臵，项目部成立应急救援领导机构：
组长：袁军辉
副组长：班振东、包礼贵、李成良
组员：由安全、质量、技术、施工、物资等主要人员组成。
应急领导小组在每次现浇箱梁砼时均轮流值班，负责解决现场突发事故。
应急办公室电话：0310-4052402
市安全监督局：
急救中心：120
火警中心：119
匪警中心：110
安全应急预案
当支架监测达到预警值时，立即按支架监测一节中规定的措施实施。 当发生紧急事故时，立即起动相关紧急预案，按紧急预案程序执行。 应急求援除按专项措施实施外，并着重注意：
1)立即报警并保护现场；
2)始终保持道路、出入口畅通；
3)始终有交通车辆值班；
4)任何情况下，备有急救药品和物资，并配有专门知识的救护人员；
5)在确认没有安全隐患的前提下，立即抢救受伤人员；
6)采取有力措施，排除危险源，防止事故扩大。
21
目 录
目 录 .......................................................................................................................................................................... 1
一、工程概述 .............................................................................................................................................................. 2
1.1工程位置及水文环境 ............................................................................................................................................ 2
1.2 工程概况 .............................................................................................................................................................. 2
二、编制依据 .............................................................................................................................................................. 7
三、施工准备 .............................................................................................................................................................. 7
3.1、施工材料选用和投入计划 .................................................................................................................................. 7
3.2、试验情况 ............................................................................................................................................................ 7
3.3、技术准备 ............................................................................................................................................................ 7
3.4、人员配臵计划 ..................................................................................................................................................... 8
四、预应力张拉施工工艺 ........................................................................................................................................... 8
五、应急措施 ............................................................................................................................................................. 21
西环立交桥现浇梁混凝土浇筑施工方案
一、工程概述
1.1工程位臵及水文环境
1.1.1西环立交桥位于邯郸市市区西部的西环路和联纺路交叉口，总体走向由东北向西南，连接邯郸市北环路和西环路。采用全苜蓿叶式构造，总占地424161.4平方米。西环—联纺路立交桥主桥总长584米。立交桥为三层立交，底层为人行和非机动车，中间层为西环路，上层为联纺路。底层最小净高3.5米，联纺路及各汽车通道最小净高为4.5米。联纺路道路红线宽50.5米，双向六车道。西环路道路红线60米，双向八车道。立交范围内桥梁左右幅分离布臵。
1.1.2本工程位于邯郸市市区西部的西环路和联纺路交叉口，总体走向由东北向西南，连接邯郸市北环路和西环路。邯郸市所处太行山东麓，丘陵向平原过渡带、华北平原南部的西部边缘。大地构造单元属华北陆台渤海凹陷与太行山隆起带的接触部位，市区西部主要由上第三系底层组成。邯郸市处在暖温带半干旱、半湿润大陆性季风气候带，四季分明。本场地抗震设防烈度为7度。综合分析桥位区的钻孔资料，结合现场地质调查，桥位区建桥条件较好，适宜建桥。
1.2 工程概况
J主线桥起讫桩号：JK0+537.98~JK1+166.51，全长628.53m。箱梁分联情况
表1-1。
现浇连续箱梁分联表
表1-1
27.5m等宽桥段，全桥宽27.5m＝0.1m＋12.55m＋1.1＋1.1m（左右两幅桥间隔）＋12.55＋0.1m。本桥除在部分跨路的桥跨采用错孔或非标准跨径外，其余均采用标准跨径5×25m或4×25m。箱梁为单箱两室，梁顶宽12.55米；底板宽8.75米；翼板宽1.9米；箱梁高1.6米；箱室内净空高1.1米。支架高度除了第3、4联为10.5米、11.2米高外其他均在3~8米高度。线路纵坡最大为4%。
K主桥起讫桩号：K0+428.932~K0+561.492、K0+882.554~K1+015.114，全桥宽
33.8m＝15.8m＋1.1 m＋1.1m（左右两幅桥间隔）＋15.8 m，两桥长均为132.56米； K0+666.929~K0+774.489，全桥宽42.2m＝20m＋1.1 m＋1.1m（左右两幅桥
间隔）＋20 m，桥长107.56m。左右各3联共6联现浇预应力混凝土连续箱梁。分联情况祥见表1-2。第1、3联箱梁为单箱三室，梁顶宽15.8米；梁底板宽12米；翼板宽1.9米；箱梁高1.6米；箱室内净空高1.1米。第2联箱梁为单箱四室，梁顶面宽20米；梁底板宽16.2米；翼板宽1.9米；箱梁高1.8米；箱室内净空高1.3米。支架高度分别为2~4米、4~6米、3~6米。线路纵坡最大为4%。
现浇连续箱梁分联表
表1-2
工程除J、K主线桥外，还有A、B、C、D、E、F、G、H八个匝道，匝道桥梁共长2031.12m，其中：
A匝道桥起讫桩号：AK0＋145.013~AK0＋400.173，孔数及孔径（孔-m）：5
×25＋5×25 共2联，均为C50预应力混凝土，全长255.16m。箱梁为单箱单室，梁顶宽8.35米；底板宽5.55米；翼板宽1.4米；箱梁高1.6米；箱室内净空高
1.1米。支架高度均在2~5米高度。线路纵坡最大为4%、-0.79%。
B匝道1号桥起讫桩号：BK0＋105.113~BK0＋235.273，孔数及孔径（孔-m）：
5×25m 共1联。为C50预应力混凝土，全长130.16m。箱梁为单箱单室，梁顶宽7.8米；底板宽5米；翼板宽1.4米；箱梁高1.6米；箱室内净空高1.1米。支架高度均在2~4米高度。线路纵坡为3%、-2.09%。
B匝道2号桥起讫桩号：BK0＋443.507~BK0＋573.667，孔数及孔径（孔-m）：
5×25m 共1联现浇C50预应力混凝土连续箱梁，全长130.16m。箱梁为单箱单室，梁顶宽7.8米；底板宽5米；翼板宽1.4米；箱梁高1.6米；箱室内净空高
1.1米。支架高度均在2~4米高度。线路纵坡为-0.5%、4%。
C匝道桥起讫桩号：CK0＋092.856~CK0＋423.016，孔数及孔径（孔-m）：4
×25＋5×25＋4×25m 共3联，为现浇C50预应力混凝土连续箱梁，全长330.16m。箱梁为单箱单室，梁顶宽7.8米；底板宽5米；翼板宽1.4米；箱梁高1.6米；箱室内净空高1.1米。支架高度均在2~6米高度。线路纵坡为3%、0.8%。
D匝道1号桥起讫桩号：DK0＋188.386~DK0＋318.546，孔数及孔径（孔-m）：
5×25m 共1联现浇C50预应力混凝土连续箱梁，全长130.16m。箱梁为单箱单室，梁顶宽7.8米；底板宽5米；翼板宽1.4米；箱梁高1.6米；箱室内净空高
1.1米。支架高度均在2~4米高度。线路纵坡为4%、0.5%。
D匝道2号桥起讫桩号：DK0＋584.66~DK0＋689.82，孔数及孔径（孔-m）：4
×25 m 共1联C50预应力凝土连续箱梁，全长105.16m。箱梁为单箱单室，梁顶宽7.8米；底板宽5米；翼板宽1.4米；箱梁高1.6米；箱室内净空高1.1米。支架高度均在2~4米高度。线路纵坡为4%、-2.55%。
E匝道桥起讫桩号：EK0＋141.801~EK0＋344.341，孔数及孔径（孔-m）：3
×20＋4×20＋3×20m 共3联，为现浇C40普通钢筋混凝土连续箱梁，全长202.54m。箱梁为单箱两室，梁顶宽9.05米；底板宽6.25米；翼板宽1.9米；箱梁高1.4米；箱室内净空高0.9米。支架高度均在3~8米高度。线路纵坡为4%、-1%。
F匝道桥起讫桩号：FK0＋108.111~FK0＋370.651，孔数及孔径（孔-m）：3
×20＋3×20＋3×20＋4×20m 共4联，为现浇C40普通钢筋混凝土连续箱梁，全长262.54m。箱梁为单箱两室，梁顶宽9.05米；底板宽6.25米；翼板宽1.9米；箱梁高1.4米；箱室内净空高0.9米。支架高度均在3~8米高度。线路纵坡为-3.321%、-2.15%。
G匝道桥起讫桩号：GK0＋146.236~GK0＋368.776，孔数及孔径（孔-m）：4
×20＋4×20＋3×20m 共3联，为现浇C40普通钢筋混凝土连续箱梁，全长222.54m。箱梁为单箱两室，梁顶宽9.05米；底板宽6.25米；翼板宽1.9米；箱梁高1.4米；箱室内净空高0.9米。支架高度均在3~8米高度。线路纵坡为-3%、
3.515%、。
H匝道桥起讫桩号：HK0＋167.631~HK0＋430.171，孔数及孔径（孔-m）：3
×20＋3×20＋4×20m＋3×20m 共3联，为现浇C40普通钢筋混凝土连续箱梁，全长262.54m。箱梁为单箱两室，梁顶宽9.05米；底板宽6.25米；翼板宽1.9米；箱梁高1.4米；箱室内净空高0.9米。支架高度均在3~8米高度。线路纵坡为0.209%、-4%。
除E、F、G、H匝道的桥台的背墙能在现浇梁前施工完外，其他各桥台耳背墙在预应力张拉完成后才能施工。
本立交桥梁共43联，预应力梁共25联，普通混凝土梁共18联，桥长折合单幅4033.54m。
根据既有地面标高和桥梁设计标高计算桥梁支架用量约为40万空间立方米。主要工程数量见表1-3。
二、编制依据
⑴《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2-2008；
⑵《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；
⑶《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；
⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTJ/T F50-2011）；
⑸《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；
⑹《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95；
⑺《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86；
⑻《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；
⑼邯郸市西环路-联纺路立交桥实施性施工组织设计；
⑽工程地质情况和现场施工条件；
⑾邯郸市西环路-联纺路立交桥施工设计图；
三、施工准备
3.1、施工材料选用和投入计划
预应力钢筋采用抗拉强度标准值为1860MPa的高强度低松弛预应力
混凝土用钢绞线，公称直径15.2mm，其技术条件符合GB/T5224-2003标准。管道形成采用塑料波纹管，锚具采用夹片式锚具。孔道压浆采用山西凯迪KD-12型灌浆剂。
3.2、试验情况
桥梁预应力钢筋采用抗拉强度标准值为1860MPa的高强度低松弛钢
绞线，公称直径15.2mm，管道形成采用塑料波纹管，锚具采用夹片式锚具，预应力施工前根据混凝土强度和施工工艺进行施工。在张拉前进行千斤顶、油表的标定，根据每个钢束的孔数确定油表读数。灌浆剂配合比为0.88:0.12:0.27 （水泥：注浆剂：水）。
3.3、技术准备
1、根据现浇梁施工组织设计方案，做好预应力钢束安装、预应力管
道安装、检查和验收工作，混凝土浇筑前必须再进行检查并形成书面记录；
2、根据梁的施工方案和施工图、标准、规范，对全体工程管理人员
和施工班组进行安全、技术交底；
3、对每联梁的钢筋、预应力和模板进行全面的检查，自检合格报监
理、业主、质监站检查；
4、预应力张拉前混凝土强度必须达到100%且不少于7天；
5、张拉时的测量监控布设好，对张拉前后进行监控；
3.4、人员配臵计划
根据箱梁混凝土施工的要求，项目部进行了责任到人的分工，具体如
下：
作业工人：一共15人，班组长杨国振、预应力张拉负责人周彦庭、
管道压浆负责人王校国、12人预应力张拉、12人负责管道压浆、1人安全。
试验人员 ：2人，现场负责试件留臵，负责人姚文杰；
技术人员：6人，控制预应力张拉力、油表读数、管道压浆的顺序和
间隔，确保预应力施工的质量，负责人陈志军；
物资人员：1人，保证预应力材料的供应、夜间施工的照明等，负责
人陈序；
安全人员：2人，全过程进行安全把控，负责人包礼贵；
电 工：2人，确保施工全过程中的用电，负责人米成群；
四、预应力张拉施工工艺
4.1 预应力施工
4.1.1、预应力操作及质量的控制
混凝土龄期不小于7天、强度不小于设计强度的100%时方可张拉预
应力钢束，张拉时应注意对称进行。预应力张拉按照腹板束—顶板束—横梁束的顺序对称张拉。张拉总体顺序如下：
纵向钢束--顶板钢束—中横梁钢束—端横梁钢束
纵向钢束张拉顺序为先边腹板后中腹板对称张拉，先张拉中间钢束，
再张拉上面钢束，最后张拉下面钢束；
顶板钢束张拉顺序为先长束后短束对称张拉；
横梁钢束张拉顺序为先两边后中间对称张拉。
预应力采用张拉应力和伸长量双控，以张拉应力为主，伸长量实测值
于理论值误差应控制在±6%以内。每一截面的断丝根数不得大于该截面总钢丝数的1%，每束钢绞线断丝、滑丝不得超过一根。
锚具垫板必须与钢束轴线垂直，垫板孔中心与管道中心一致，安装千
斤顶时必须保证锚圈孔支承垫板中心严格对中，防止滑丝、断丝现象。锚具夹片及锚头锥孔要保持清洁，严禁有金属屑等杂物。
钢束张拉完毕后，严禁撞击锚具和钢绞线，钢绞线的剩余长度应采用
砂轮切割机切割，切割方式和切割后留下的长度应按施工规范办理。
管道压浆前应用压缩空气机清除管道杂物，排除积水。从最低压浆孔
压入，管道压浆要求密实，水泥浆采用M50，预应力混凝土孔道灌浆材料配比应满足施工及设计要求。
预应力张拉完毕后，应及时压浆、封锚，以防钢丝锈蚀。管道采用泵
压浆。封锚钢筋网应与结构可靠连接。
1、预应力管道质量
所有管道与管道间的连接及管道与喇叭管道连接应确保其密封性。管
道轴线必须与锚板断面垂直。
所有预应力管道的定位必须准确牢固，严格按照施工图中所示的钢束
大样设臵定位钢筋，在直线段定位筋的纵向间距不大于80cm，曲线段不大于50cm，每个定位点的坐标安装偏差不得大于10mm。
波纹管在安装前应将其整形，并去除毛刺。排气孔、压浆咀的位臵可
根据施工实际需要设臵，并交现场监理检验合格后方进入下一工序。
2、预应力钢绞线
钢绞线运抵工地后应放臵在室内并防止锈蚀。
钢绞线的下料不得使用电焊或氧弧切割，应采用砂轮切割机切割，且
应使用钢绞线的切面为一平面，以便在张拉时检查是否断丝。切口两侧要用20号铅丝绑扎，以免松散。所有预应力钢材不允许焊接。
3、锚具、垫板
所需预应力锚具均为成套产品，每套锚具含锚垫板、夹片、锚圈、加
强螺旋筋等在内的定型产品。在施工前必须对锚具的质量做抽检试验。
为保证预应力的质量，加强对原材进行监督；对原材有疑问时取样送
检，保证混凝土原材料合格。
4.2 预应力施工安全要求
1、 钢绞线的盘重大、盘卷小、弹力大，为了防止在下料过程中钢绞
线紊乱并弹出伤人，事先制作一个简易的防护架。下料时，将钢绞线盘卷装在防护架内，从盘卷中央逐步抽出，较为安全。
2、 张拉前检查锚具及夹片，如有裂纹或破损，应及时更换。
3、 检查油泵及千斤顶油路无泄露，确认正常后方可作业。
4、 作业中，操作要平稳、均匀，张拉时作业人员不得正对钢绞线。
在测量伸长量时，操作人员站在侧面进行测量。
5、 千斤顶不准超载，不准超出规定的行程，转移油泵时必须将油压
表拆卸下来另行携带转移。
6、 张拉时，油压升降需缓慢、均匀，两端伸长基本保持一致，严禁
一端张拉。
7、 张拉区域禁止非工作人员进入，周围设臵明显警示牌。张拉作业
时在千斤顶后端的张拉架兼做防护架，防止钢绞线断丝而对人员造成伤害。
8、 钢绞线顶锚后发现断、滑丝及伸长值超标问题，需要卸荷重张时，
要有专人巡视，在张拉作业区域内，防止其它人员靠近。
4.3 预应力张拉工艺
4.3.1张拉前的准备工作
1、选定具有检测资质的单位对千斤顶、油表进行标定，给出每套千
斤顶油表读数关系曲线，并标出各张拉控制应力点的油表读数值。在首次张拉前向监理工程师提交张拉设备标定报告,经监理工程师认可后才能开始张拉。
2、施加预应力前，应对混凝土进行检验，外观和尺寸符合质量标准
要求。张拉时砼强度不低于设计强度的100%。
3、锚垫板上的灰浆皮应预先清除。如果管道口歪斜，在张拉时必须
配偏垫，以免刻断钢绞线。
4、将锚垫板上混凝土清理干净，清除预应力筋上的泥浆，安装工作
锚、夹片。
4.3.2预应力钢绞线伸长量计算
预应力现浇梁预应力钢绞线采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其
标准强度为fpk＝1860Mpa，1×7公称直径15.2mm，锚下控制力详见《邯郸市西环路—联纺路立交桥工程》（第二册、第三分册上部附属结构）施工设计图，控制张拉力为0.72fpk。
1、 根据施工方法确定计算参数
预应力管道成孔方法采用塑料波纹管成孔，查下表确定K、μ取值： 表1
注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ / T F50-2011）表C1
根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04
×105Mpa），计算时按每批送检的报告值进行计算。
2、 理论伸长量计算
后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
理论伸长值计算中，如果采取的是两端张拉，钢绞线对称布臵，在
进行伸长量计算时是计算一半钢绞线的伸长值然后乘以二的方法；如果是一端锚固一端张拉，计算时应从张拉端计算至锚固端；而对于非对称结构，钢绞线不对称布臵，在计算钢绞线的伸长值时，计算原则是从两侧向中间分段计算，至某一点时钢绞线的受力基本相等即可，而不是简单的分中计算。
钢绞线的分段原则是将整根钢绞线根据设计线形分成曲线连续
段及直线连续段，而不能将直线段及曲线段分在同一段内。计算公式如下：
《公路桥梁施工技术规范》(JTG F50-2011)中关于预应筋伸长值ΔL
的计算按照以下公式（1）：
Pp×L
ΔL＝Ap×Ep
ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；
Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；
L—预应力筋的分段长度（mm）；
Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；
Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；
《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）：
P×（1－e－（kx＋μθ））
Pp＝kx＋μθ
P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）；
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度或为公式1中L值；
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；
μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，弹性模量则常出现Ep’=（1.94～2.04）×105Mpa的结果，这是由于实际的钢绞线的截面积并不是绝对的140mm2，
而进行试验时并未用真实的钢绞线截面积进行计算，本工程用钢绞线经试验后得出实际Ep=1.95×105Mpa,截面面积为140mm，试验报告编号：2012-GJ-012。
公式2中的k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的，波纹管的布设是否正确，弯道位臵及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确定的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度。在工程实施中，最好对孔道磨擦系数进行测定（测定方法可参照《公路桥梁施工技术规范》(JTG F50-2011)，并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检查，如波纹管的三维位臵是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致。实际计算可根据表1选取参数。
3、 划分计算分段
整束钢绞线在进行分段计算时，首先是分段（见图1）：
⑴工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，图1中工作段AB长度＝L，计算时不考虑μ、θ，计算力为○A点力，采用公式1直接进行计算，Pp＝千斤顶张拉力；
⑵波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。每一段的终点力就是下一段的起点力，例如靠近张拉端第一段BC的终点C点力即为第二段CD的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式： Pz=Pq×e-(KX+μθ)（公式3）
Pz—分段终点力（N）
Pq—分段的起点力（N）
θ、x、k、μ—意义同上
各段的起终点力可以根据公式3从张拉端开始进行逐步的计算。
图
1
⑶根据每一段起点力Pq代入公式2中求出每一段平均张拉力Pp。
⑷根据Pp代入公式1计算出每一段的伸长值ΔL，相加后得出全长
钢绞线伸长量。
4、根据锚下（张拉）控制力及锚圈口摩阻损失（一般规定不大于3%，也可根据《公路桥梁施工技术规范》(JTG F50-2011)测得，这里计算取3%）计算千斤顶张拉力P（每根）；
已知N1钢束布臵如图1所示，曲线段钢束半径600cm，预应力筋采
用Φ15.2的钢绞线束，fpk ＝1860Mpa，锚下（张拉）控制力为1360Mpa，孔道采用塑料波纹管。采用分段计算理论伸长量。
解：根据图1所示共分为：AB、BC、CD、DE共4段进行计算。
表
根据锚下（张拉）控制力为1360Mpa及锚圈口摩阻损失（一般规定不大于3%，也可根据《公路桥梁施工技术规范》(JTG F50-2011)附录G－9测得，这里计算取3%）计算千斤顶张拉力P＝1360×139×（1＋3%）＝194711N（每根）；
根据公式1计算工作长度（AB）段的伸长量：
194711×600 ΔL1＝139×1.97×105
ΔL1＝4.31mm
根据表2中参数计算当k＝0.0015，μ＝0.25各段伸长量：
51.69mm
各横向及纵向预应力钢束伸长量计算见《附表2：理论伸长量计算》
7.4张拉程序及伸长量测量
（1）张拉程序
a、初张拉P0 总张拉吨位的（持荷3min）L1 张
拉到总张拉吨位P50%（持荷3min）量测引伸量ΔL2 张拉到总张拉吨位P（持荷3min回油量测引伸量ΔL4
b、检查有无滑丝
查看ΔL4-ΔL1是否大于规定值，如大于规定值则表明出现滑丝，并查钢绞线尾端标记是否仍为一个平面，如平面出现变化，说明有个别
钢绞线出现滑丝现象，出现上述情况应查明原因并采取措施解决后方可继续张拉。
d、实测引伸量的计算方法
Δ
e、进行实测引伸量与计算引伸量的比较
应使-6%≤（Δ-Δ′）/Δ′≤6%方可满足设计要求，否则应查明原因，并予以解决。
式中Δ′为修正后的引伸值。
现场伸长长度δ的计算:
现场伸长长度 δ=δ100% + δ20% - 2xδ10%
δ10%：拉伸到25%阶段时的伸长长度
δ20%：拉伸到50%阶段时的伸长长度
δ100%：拉伸到100%阶段时的伸长长度
（2）初始拉力（钢绞线长度大于60m，采用控制张拉力的25%）是把松弛的预应力钢绞线拉紧，此时应将千斤顶充分固定。在把松弛的预应力钢铰线拉紧以后，应在预应力钢铰线的两端精确地标以记号，预应力钢铰线的延伸量或回缩量即从该记号起量。张拉力和延伸量的读数应在张拉过程中分阶段读出。每根应作出记号，以便观测任何滑移。
（3）预应力钢铰线张拉后，应测定预应力钢材的回缩值与锚具变形量，不得大于6㎜。如果大于6㎜，应重新张拉，或更换锚具后重新张拉。
（4）预应力钢材的断丝、滑丝，每束钢铰线断丝和滑丝不得超过一
丝，每个断面断丝之和不得超过该断面钢铰线总数的1%。
（5）当计算延伸量时，应根据试样或试验证书确定弹性模量。
（6）在张拉完成以后，测得和延伸量与计算延伸量之差在±6%以内，否则，采取以下若干步骤或全部步骤：
⑴ 重新校准设备；
⑵ 对预应力材料作弹性模量检验；
⑶ 放松预应力钢材重新张拉；
⑷ 预应力钢材用滑润剂以减少磨擦损失，仅水溶性油剂可
用于管道系统，且在灌浆前清洗掉；
⑸ 采用两端用两台千斤顶张拉；
⑹ 按照《公路桥梁施工技术规范》(JTG F50-2011)进行磨
擦损失试验。
（7）当监理工程师对预应力张拉认可后，预应力钢材应予锚固。放松千斤顶压力时应避免振动锚具和预应力钢束。
（8）预应力钢束在监理工程师认可后才可截割露头，切割后的预应力筋外露长度不应小于30mm。梁端锚口应按设计要求封端。
4.3.3 补充张拉
在实际张拉控制过程中，在张拉并持荷完毕后千斤顶放松过程中对于夹片式锚具有一个夹片回缩自锚及锚具变形，使锚下控制应力有所损失，根据《公路桥梁施工技术规范》(JTG F50-2011)规定夹片式锚具容许回缩量不大于6mm，但是各个厂家设计是不一样的，基本在3～6mm之
间，所以在锚具使用前应详细查阅产品使用说明书，明确夹片的回缩量，具体施工过程中建议在最后一步持荷并测量完伸长量在控制范围内后应再把每端钢绞线拉长3～6mm（补足夹片回缩量），这样最终的锚固应力才是设计的锚下控制应力
4.3.4 预应力张拉的安全操作
预应力张拉时严格按照设计和规范要求进行，设备用电接线标准，张拉时千斤顶后面严禁站人，张拉操作严格按照规范及设计要求进行，张拉完毕后要及时进行记录。
1、任何情况下任何人不能站在正在张拉的预应力筋两端，同时张拉千斤顶后面应设防护装臵。
2、操作千斤顶的作业人员应在侧面操作，严格遵守操作规程。
3、油泵开动过程中，操作人员不得擅自离开工作岗位，如需离开，必须把油阀全部打开或切断电源。
4、锚具、夹片应注意保持清洁和良好的润滑状态，以防退锚时卡位。
5、每束预应力筋张拉完毕后应检查端部及其他部位是否有裂缝，并填入记录。
4.4预应力管道灌浆施工
灌浆前的准备工作
预应力筋张拉完成后,经检查合格,即可用切割机切割端头钢绞线。灌浆前,张拉两端锚具部位应用水泥砂浆封端,以免泻浆及降低浆压。
1、灌浆程序
锚具封头→进浆咀安装→清水冲洗管道→制浆及过虑→灌浆机压浆→排气口出浆→关闭排气口→关闭进浆口→完成灌浆。
2、设备
孔道压浆采用灰浆搅拌机制浆、采用UB-3型活塞式压浆机压浆，灌浆压力不得小于0.5～0.6 Mpa，当压浆管长度每增加30m时，应提高压力0.1Mpa 。
3、材料
⑴采用P.O42.5普通硅酸盐水泥及外加剂，筛除灌浆料中杂物、结块。水灰比一般宜采用0.26～0.28，配合比：1：0.12:0.31（水泥：压浆剂：水）。
⑵水泥浆拌和：先下水再下灌浆料，拌和时间不小于5分钟，流动度控制在10~17S即可，灰浆过筛后存放于储浆桶中低速搅拌，并经常保持足够的数量以保证每根管道能一次连续完成。
在预应力张拉后24小时内应对预应力管道进行压浆；压浆前应用压缩空气或高压水清除管道内杂质，水泥浆水灰比应符合设计要求。
压浆时，对曲线孔道和竖向孔道应从最低点的压浆孔压入，由最高点的排气孔排气和泌水。压浆顺序宜先压注下层孔道。压浆应缓慢、均匀的进行，不得中断，并应将所有最高点的排气孔依次一一开放和关闭，使孔道内排气顺畅。较集中和邻近的孔道，宜尽量先连续压浆完成，不能连续压浆时，后压浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗顺畅。压浆应使用活塞式压浆泵，压浆的最大压力宜为0.5 - 0.7MPa；当孔道较长或采用一次压浆时，最大压力宜为1.0MPa。压浆应达到孔道另一端饱满和出浆，并应达到排气孔排除与规定稠度相同的水泥浆为止。为保证管道中
充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于0.5MPa的一个稳压期，该稳压期不宜少于3-5min，当管道长度小于60m时，可取下限；孔道长度大于或等于60m时，宜取上限。压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土的温度不得低于5oC，否则应采取保温措施。当气温高于35oC时，压浆宜在夜间进行。压浆工作应在一次作业中连续进行，并让出口处冒出废浆，直至不含水沫气体的废浆排出，其稠度与压浆的浆液相同时停止，然后应将所有的出浆口和孔眼封闭。
灌浆料自调制灌入孔道的持续时间，视气温情况而定，一般不宜超过30—45min。水泥浆在使用前和压注过程中应经常搅动。
压浆试件的留臵，每作业班留臵三组。
4.5、预应力封锚
封锚混凝土灌注应在管道压浆以后进行，施工前将端锚水泥浆冲洗干净，梁体混凝土凿毛处理后将封锚端后补钢筋及钢筋网片安装就位，安装模型完毕后，用与梁体相同等级的混凝土进行灌注封端。
4.6、预应力施工应注意的几点事项
（1）所用的千斤顶、油泵、油压表必须与钢束相配套，避免采用大吨位千斤顶拉较少的钢束而产生较大的误差。千斤顶、油压表、油泵须按规范要求进行校核，且不能使用过期和超过使用次数，油压表应经过标准计量，才能使用；
（2）张拉由专人统一指挥，两张拉端供油速度应保持同步增长，以避免将钢铰线拉偏；
（3）张拉时，应仔细观察，如有断丝、滑丝现象应立即停止张拉，须
邯郸市西环路—联纺路立交桥 现浇箱梁施工方案 查明原因，并采取相应的处理措施；
（4）当实测伸长量与计算伸长量之误差不在规范规定的允许范围内，应综合考虑，查明原因，及时作相应的处理；
（5）张拉时应注意安全，操作人员要站在千斤顶侧面；
（6）预应力孔道压浆应注意外界气温，当气温低于规范规定的限度时，不能压浆；
（7）在进行首次张拉时需要对管道摩阻损失实际测定，根据实测结果计算油表读数，确保有效应力值。
五、应急措施
为确保预应力张拉施工安全，发现事故及时合理处臵，项目部成立应急救援领导机构：
组长：袁军辉
副组长：班振东、包礼贵、李成良
组员：由安全、质量、技术、施工、物资等主要人员组成。
应急领导小组在每次现浇箱梁砼时均轮流值班，负责解决现场突发事故。
应急办公室电话：0310-4052402
市安全监督局：
急救中心：120
火警中心：119
匪警中心：110
安全应急预案
当支架监测达到预警值时，立即按支架监测一节中规定的措施实施。 当发生紧急事故时，立即起动相关紧急预案，按紧急预案程序执行。 应急求援除按专项措施实施外，并着重注意：
1)立即报警并保护现场；
2)始终保持道路、出入口畅通；
3)始终有交通车辆值班；
4)任何情况下，备有急救药品和物资，并配有专门知识的救护人员；
5)在确认没有安全隐患的前提下，立即抢救受伤人员；
6)采取有力措施，排除危险源，防止事故扩大。
21