中电投土耳其AT L AS 项目
技术总结
课题：机械加速澄清池久调不清问题分析与处理优化
编写：WZJ 2015.01.27
概述：土耳其阿特拉斯项目2×600MW 机组工程，一部分原水来自河水，经机械加速澄清池澄清后流入工业消防水池供机组使用。本工程设计两台并联运行的机械加速澄清池，每台澄清池设计能力为200t/h，原水取自河水，浊度在30-100NTU ，澄清后清水浊度要求不高于10NTU 。澄清池壁及底座为钢筋混凝土结构，伞板、导流板为钢板现场制作，刮泥机、搅拌提升机为配套采购设备。
问题：本工程机械加速澄清池于2013年11月中旬开始进水调试，直到2014年3月底清水浊度仍在20NTU 以上，这种浊度加重了锅炉补给水处理站双介质过滤器的过滤强度，导致过滤器擦洗频繁，加大了运行成本并大大降低了产水率。由于考虑到水源 河水流量小，且河流经过村镇，河水成分复杂，有机物含量多等特点。我们在调试阶段进行了多次沉降实验调整加药剂量，并人工添加泥沙等办法，甚至加了助凝剂，效果仍不理想。
分析及处理：机械加速澄清池的工作原理如附图所示，原水通过进水管进入到剖面为三角形的环形进水槽内，通过周圈均布的配水孔向下进入第一反应室，聚凝剂与原水在第一反应室在搅拌作用下充分混合（本工程以聚合铝作为凝聚剂），然后在提升叶轮的提升下，进入到第二反应室，在第二反应室内，泥沙等杂质在凝聚剂的作用下凝聚成大块 “矾花”。而后经由导流室沿伞板进入到分离室，在这个下降过程中，是“矾花”沉淀的主要过程，在此期间，沉淀的杂质沿伞板下落到池底，上方清水溢流进入出水槽，下方浊度大的水重新进入到第一反应室再次循环澄清。
在调试过程中，通过多次沉降实验，确定凝聚剂的加药量已达到最佳配比，由于调试时间较长，池底已进行过多次排泥，且排泥正常，因此在分析问题时不再考虑凝聚剂加药及人为增加聚源的作用。在常规调试方法不能解决水质浊度超标的问题之后，我们把重点转移到澄清池结构设计及运行参数上。
由于水质浑浊，无法观察分离室矾花的实际沉降情况，我们决定关闭进出水口，让池内水自然沉降12个小时，这样全池中的水已清澈见底。此时打开进水以及搅拌机，在开始阶段可清楚地观察池内水的内部流动、上升或下降。通过观察，我们发
现了一些异常现象，并通过放水检查澄清池结构，从而印证了异常现象产生的原因, 主要如下：
1） 原水进水管一侧的分离室在进水开启时有较大的浊花上起，经检查，发现
环行配水槽封闭不严，除了均布的配水管之外，原水可从缝隙中大量外流
入第一反应室，导致周圈配水不均，进水管一侧配水远远大于对侧，进水
管对侧的配水孔几乎无原水可配。这样一来，原水进水管一侧的水会源源
不断地横向流到另一侧，水在池内的整体横向流动，影响了沉降效果。针
对这个问题，我们联系设计人员，通过混凝土沟缝抹面，保证了配水槽的
密封效果，让原水只通过周圈均布的配水孔进入第一反应室。
2） 还有一个异常现象就是从伞板中间部位向分离区的清水区域翻浑浊的水
花，经与图纸核对，发现伞板中间设计有10mm 的横向间隙两道，第一反
应室的水在进水冲击以及搅拌机作用下，会从这两道间隙处水流涌出，扰
动了处于沉降状态的凝聚物，降低了沉降速度，同时污染了已经分离出的
清水。与设计人员联系后得知设计人员只是抄图编辑，没有做过此类设计
的经验，经分析认为，这两道间隙为标准图籍中对于混凝土伞板的预制缝
隙，混凝土预制伞板在安装后，缝隙用砂浆摸实刮平。在本工程的钢制伞
板不需要此缝隙。我们采用若干道玻璃丝布及环氧树脂将钢制伞板缝隙贴
实、刮平处理。
3） 通过观察，我们发现从导流室进入分离室的水流到达伞板底部时，水流沿
池壁向上反冲，部分浊水直接冲直清水区。通过分析，我们认为，这是由
于搅拌机提升上来的水流远远超过了产水量（机械加速澄清池在不排泥状
况下进水量约等于产水量）。原来我们调试阶段，河水供水仅有120t/h，
而机械加速澄清池的水处理能力是200t/h。调试人员按额定流量计算的提
升速度。根据这个分析结果，我们将搅拌提升机转速从18r/m调整至
12r/m，从而降低了水在澄清池内的循环速度。
通过上述改造和调整，机械加速澄清池出水浊度7NTU ，达到了设计水质要求。 总结：根据本工程机械加速澄清池调试，总结经验如下：原水进入系统前，要认真检查机械加速澄清池的设计、安装等细节，确保系统设计合理，尤其是在沉降阶段，要尽量避免紊流或逆流等现象。机械加速澄清池提升速度、加药量要与原水进水流量保持一致。
WZJ 于ATLAS 项目竣工投运
2015年1月27日
中电投土耳其AT L AS 项目
技术总结
课题：机械加速澄清池久调不清问题分析与处理优化
编写：WZJ 2015.01.27
概述：土耳其阿特拉斯项目2×600MW 机组工程，一部分原水来自河水，经机械加速澄清池澄清后流入工业消防水池供机组使用。本工程设计两台并联运行的机械加速澄清池，每台澄清池设计能力为200t/h，原水取自河水，浊度在30-100NTU ，澄清后清水浊度要求不高于10NTU 。澄清池壁及底座为钢筋混凝土结构，伞板、导流板为钢板现场制作，刮泥机、搅拌提升机为配套采购设备。
问题：本工程机械加速澄清池于2013年11月中旬开始进水调试，直到2014年3月底清水浊度仍在20NTU 以上，这种浊度加重了锅炉补给水处理站双介质过滤器的过滤强度，导致过滤器擦洗频繁，加大了运行成本并大大降低了产水率。由于考虑到水源 河水流量小，且河流经过村镇，河水成分复杂，有机物含量多等特点。我们在调试阶段进行了多次沉降实验调整加药剂量，并人工添加泥沙等办法，甚至加了助凝剂，效果仍不理想。
分析及处理：机械加速澄清池的工作原理如附图所示，原水通过进水管进入到剖面为三角形的环形进水槽内，通过周圈均布的配水孔向下进入第一反应室，聚凝剂与原水在第一反应室在搅拌作用下充分混合（本工程以聚合铝作为凝聚剂），然后在提升叶轮的提升下，进入到第二反应室，在第二反应室内，泥沙等杂质在凝聚剂的作用下凝聚成大块 “矾花”。而后经由导流室沿伞板进入到分离室，在这个下降过程中，是“矾花”沉淀的主要过程，在此期间，沉淀的杂质沿伞板下落到池底，上方清水溢流进入出水槽，下方浊度大的水重新进入到第一反应室再次循环澄清。
在调试过程中，通过多次沉降实验，确定凝聚剂的加药量已达到最佳配比，由于调试时间较长，池底已进行过多次排泥，且排泥正常，因此在分析问题时不再考虑凝聚剂加药及人为增加聚源的作用。在常规调试方法不能解决水质浊度超标的问题之后，我们把重点转移到澄清池结构设计及运行参数上。
由于水质浑浊，无法观察分离室矾花的实际沉降情况，我们决定关闭进出水口，让池内水自然沉降12个小时，这样全池中的水已清澈见底。此时打开进水以及搅拌机，在开始阶段可清楚地观察池内水的内部流动、上升或下降。通过观察，我们发
现了一些异常现象，并通过放水检查澄清池结构，从而印证了异常现象产生的原因, 主要如下：
1） 原水进水管一侧的分离室在进水开启时有较大的浊花上起，经检查，发现
环行配水槽封闭不严，除了均布的配水管之外，原水可从缝隙中大量外流
入第一反应室，导致周圈配水不均，进水管一侧配水远远大于对侧，进水
管对侧的配水孔几乎无原水可配。这样一来，原水进水管一侧的水会源源
不断地横向流到另一侧，水在池内的整体横向流动，影响了沉降效果。针
对这个问题，我们联系设计人员，通过混凝土沟缝抹面，保证了配水槽的
密封效果，让原水只通过周圈均布的配水孔进入第一反应室。
2） 还有一个异常现象就是从伞板中间部位向分离区的清水区域翻浑浊的水
花，经与图纸核对，发现伞板中间设计有10mm 的横向间隙两道，第一反
应室的水在进水冲击以及搅拌机作用下，会从这两道间隙处水流涌出，扰
动了处于沉降状态的凝聚物，降低了沉降速度，同时污染了已经分离出的
清水。与设计人员联系后得知设计人员只是抄图编辑，没有做过此类设计
的经验，经分析认为，这两道间隙为标准图籍中对于混凝土伞板的预制缝
隙，混凝土预制伞板在安装后，缝隙用砂浆摸实刮平。在本工程的钢制伞
板不需要此缝隙。我们采用若干道玻璃丝布及环氧树脂将钢制伞板缝隙贴
实、刮平处理。
3） 通过观察，我们发现从导流室进入分离室的水流到达伞板底部时，水流沿
池壁向上反冲，部分浊水直接冲直清水区。通过分析，我们认为，这是由
于搅拌机提升上来的水流远远超过了产水量（机械加速澄清池在不排泥状
况下进水量约等于产水量）。原来我们调试阶段，河水供水仅有120t/h，
而机械加速澄清池的水处理能力是200t/h。调试人员按额定流量计算的提
升速度。根据这个分析结果，我们将搅拌提升机转速从18r/m调整至
12r/m，从而降低了水在澄清池内的循环速度。
通过上述改造和调整，机械加速澄清池出水浊度7NTU ，达到了设计水质要求。 总结：根据本工程机械加速澄清池调试，总结经验如下：原水进入系统前，要认真检查机械加速澄清池的设计、安装等细节，确保系统设计合理，尤其是在沉降阶段，要尽量避免紊流或逆流等现象。机械加速澄清池提升速度、加药量要与原水进水流量保持一致。
WZJ 于ATLAS 项目竣工投运
2015年1月27日