基 础 工 程 课程设计任务书
题 目 名 称 桩基础设计 课 程 名 称 学 生 姓 名 学 号 系 、专 业 指 导 教 师
2010 年 4月30 日
基础工程课程设计任务书
基 础 工 程
课程设计指导书
题 目 名 称 桩基础设计 课 程 名 称 基础工程 学 生 姓 名 学 号 系 、专 业 指 导 教 师
年 月 日
内容提要
5—A号桩的设计，不考虑地震影响。桩承台尺寸为本设计是某教学实验楼第○
2300mm×2300mm×1000mm，桩采用静压预制桩，桩长22米，分两段，每段长11米。本设计的内容涉及到桩承台承载力的计算、桩顶作用验算、桩基础沉降验算、桩身结构设计计算、承台设计以及预制桩的施工图的绘制等。这些内容都是对我们土力学桩基础设计和钢筋混凝土设计的复习和巩固，使我们对CAD等绘图软件的运用更加熟练，锻炼了我们独立思考和自主创新的能力。本设计为我们以后从事桩基础的施工和设计奠定了基础。
关键字：承台 静压预制桩 承载力 沉降
目 录
1 .设计资料 .............................................................. 1 1.1 上部结构资料 ...................................................... 1 1.2 建筑物场地资料 ................................................... 1 2 .选择桩型、桩端持力层 、承台埋深 ............................... 2 2.1 选择桩型 ........................................................... 2 2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深 ................................ 2 3 .确定单桩极限承载力标准值 ........................................ 3 3.1 确定单桩极限承载力标准值 ...................................... 3 4 .确定桩数和承台底面尺寸 ........................................... 4 4.1 ○5—A柱的桩和承台的确定 ..................................... 4 5 .确定复合基桩竖向承载力设计值 ................................... 5 5.1 无桩承台承载力计算（○5—A承台） .......................... 6 6 .桩顶作用验算 ........................................................ 7 6.1 五桩承台验算（○5—A承台） .................................. 7 7 .桩基础沉降验算 ...................................................... 8 7.1 A柱沉降验算 ...................................................... 8 8 .桩身结构设计计算 .................................................. 10 8.1 桩身结构设计计算 ............................................... 10 9 .承台设计 ............................................................. 11 9.1 五桩承台设计（A柱） ........................................... 11 10.参考文献 ............................................................. 14
1． 设计资料
1.1 上部结构资料
某教学实验楼，上部结构为七层框架，其框架主梁、次梁、楼板均为现浇整体式，混凝土强度等级为C30。底层层高3.4m（局部10m，内有10 t桥式吊车），其余层高3.3m，底层柱网平面布置及柱底荷载见附图。
1.2 建筑物场地资料
拟建建筑物场地位于市区内，地势平坦,建筑物场地位于非地震区，不考虑地震影响。 场地地下水类型为潜水，地下水位离地表2.1米，根据已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。建筑地基的土层分布情况及各土层物理、力学指标见表1.1。
表1.1地基各土层物理、力学指标
2. 选择桩型、桩端持力层 、承台埋深 2.1 选择桩型
因为框架跨度大而且不均匀，柱底荷载大 ，不宜采用浅基础。
根据施工场地、地基条件以及场地周围环境条件，选择桩基础。因转孔灌注桩泥水排泄不便，为减少对周围
环境污染，采用静压预制桩，这样可以较好的保证桩身质量，并在较短的施工工期完成沉桩任务，同时，当地的施工技术力量、施工设备以及材料供应也为采用静压桩提供可能性。
2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深
依据地基土的分布，第②层是灰褐色粉质粘土，第③层是灰色淤泥质的粉质粘土，且比较厚，而第④层是黄褐色粉土夹粉质粘土，所以第④层是较适合的桩端持力层。桩端全断面进入持力层1.0m（>2d），工程桩入土深度为h。
故：h=1.5+8.3+12+1=22.8m
由于第①层厚1.5m，地下水位为离地表2.1m,为了使地下水对承台没有影响，所以选择承台底进入第②层土0.6m，即承台埋深为2.1m，桩基得有效桩长即为22.8-2.1=20.7m。
桩截面尺寸选用：由于经验关系建议：楼层
图2.1土层分布示意
3 .确定单桩极限承载力标准值
3.1 确定单桩极限承载力标准值
本设计属于二级建筑桩基，当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式计算：
Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkAp
式中
qsik
--- 桩侧第层土的极限侧阻力标准值如无当地经验值时可按《建筑
桩基技术规范》JGJ 94-94
中表5.2.8-1（桩的极限侧阻力标准值）取值。
qpk
---― 极限端阻力标准值如无当地经验值时可按表《建筑桩基技术规
范》JGJ 94-94中表GE5.2.8-2（桩的极限端阻力标准值）取值。
对于尚未完成自重固结的填土和以生活垃圾为主的杂填土不计算其桩侧阻力
qsik
。
根据表1.1地基各土层物理、力学指标，按《建筑桩基技术规范》JGJ 94-94查表得极限桩侧、桩端阻力标准值（表2.1）。
表2.1 极限桩侧、桩端阻力标准值
按经验参数法确定单桩竖向承载力极限承载力标准值：
Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkAp
2
＝4⨯0.35⨯[42.552⨯(8.3-0.6)+56.912⨯12+38.8⨯1]+ 0.35 ＝1469.152+170.450 ＝1639.602 kN 估算的单桩竖向承载力设计值（γs=γ
R =
Qsk
+Qpk
=
1639.6021.65
p
⨯1391.428
=1.65）
γs
γ
=993.698kN
p
所以最终按经验参数法计算单桩承载力设计值，即采用R=993.698kN，初步确定桩数。
4 .确定桩数和承台底面尺寸
柱底荷载设计值如下：
最大轴力组合： 最大轴力4043kN， 弯矩104 kN∙m， 剪力56kN 最大弯矩组合： 轴力 3963 kN， 最大弯矩203 kN∙m， 剪力81kN
最大轴力标准值：3110 kN
4.1 ○5-A柱桩数和承台的确定
最大轴力组合的荷载：F=4043 kN ，M= 104kN∙m，Q=56 kN
初步估算桩数,由于柱子是偏心受压，故考虑一定的系数，规范中建议取
1.1~1.2，
现在取1.1的系数， 即： n≥
取n＝5根，桩距 Sa
FR⨯1.1=
4043993.698
⨯1.1=4.47(根)
≥3d＝1.05m
,桩位平面布置如图4.1，承台底面尺寸为
2.3m×2.3m
图4.1五桩桩基础
5. 确定复合基桩竖向承载力设计值
该桩基属于非端承桩，并n>3,承台底面下并非欠固结土，新填土等，故承台底面不会与土脱离，所以宜考虑桩群、土、承台的相互作用效应，按复合基桩计算竖向承
载力设计值。
目前，考虑桩基的群桩效应的有两种方法。《地基规范》采用等代实体法，《桩基规范》采用群桩效应系数法。下面用群桩效应系数法计算复合基桩的竖向承载力设计值
5.1五桩承台承载力计算（○5—A承台）
承台净面积：Ac=2.32-4⨯0.352=4.8m2。
承台底地基土极限阻力标准值： qck=2fk=2⨯110=220KPa Qck=
qckAc
n
=
220⨯4.8
5
=211.2kN
Qsk=u∑qsikli=1469.152kN Qpk=Apqp=170.450kN
分项系数： γs=γp=1.65,γc=1.70
因为桩分布不规则，所以要对桩的距径比进行修正，修正如下：
Sad
=0.886
=0.886
=2.6
Bcl=2.320.7
=0.111
群桩效应系数查表得： ηs=0.8,ηp=1.64 承台底土阻力群桩效应系数: ηc=η
i
c
AcAc
i
+η
ec
Ac
e
Ac
承台外区净面积：Ace=2.32-(2.3-0.35)2=1.4875m2 承台内区净面积：Aci=Ac-Ace=4.8-1.4875=3.3125m2 查表ηci= ηc=η
ic
ηc=AcAc
i
e
ec
+η
Ac
e
Ac
=0.11
3.31254.8
+0.63
1.48754.8
=0.271
那么，A复合桩基竖向承载力设计值R:
R=ηs
Qsk
+ηp
Qpk
+ηc
Qck
=0.8⨯
1469.1521.65
+1.64⨯
170.4501.65
+0.271⨯
211.21.70
=915.40kN
γsγpγc
6 .桩顶作用验算
6.1五桩承台验算（○5—A承台）
（1）荷载取A柱的Nmax组合：F= 4043kN ，M= 104kN∙m，Q=56 kN 承台高度设为1m等厚，荷载作用于承台顶面。 本工程安全等级为二级，建筑物的重要性系数λ0=1.0.
由于柱处于①轴线，它是建筑物的边柱，所以室内填土比室外高，设为0.3m，即室内高至承台底2.4m，所以承台的平均埋深d=1/2(2.1+2.4)=2.25m 作用在承台底形心处的竖向力有F,G,但是G的分项系数取为1.2.
F+G=4043+2.3⨯2.25⨯20⨯1.2=4043+285.66=4328.66kN
2
作用在承台底形心处的弯矩：∑M=104+56⨯1=160kN·m 桩顶受力计算如下：
N
max
=
F+GnF+Gn
=
M⨯y∑+
∑(y)
2i
max
=
4328.66
54328.66
5
+
160⨯0.84⨯0.8
2
=915.732kN
N
min
=-
∑M⨯y∑(y)
2i
max
=-
160⨯0.84⨯0.8
2
=815.732kN
N=
F+Gn
4328.66
5
=865.732kN
γ0N
max
=915.732kN
min
γ0N
>0
γ0N=865.732kN
（2）荷载取M
max
组合：F=3936kN ，M= 203kN·m，Q=81 kN
2
F+G=3963+2.3⨯2.25⨯20⨯1.2=3963+285.66=4248.66kN
∑M
=203+81⨯1=284kN∙m
桩顶受力计算如下：
N
max
=
F+Gn
+
∑M⨯y∑(y)
2i2i
max
=
4248.66
5
+
284⨯0.84⨯0.8
2
=849.732+88.75=938.48kN
N
min
=
F+Gn
=
M⨯y∑-
∑(y)
4248.66
5
max
=
4248.66
5
-
284⨯0.84⨯0.8
2
=849.732-88.75=760.982kN
N=
F+Gn
max
=849.732kN
γ0Nγ0N
=938.482kN0
min
γ0N=849.732kN
7． 桩基础沉降验算
采用长期效应组合的荷载标准值进行桩基础的沉降计算。由于桩基础的桩中心距小于6d，所以可以采用分层总和法计算最终沉降量。
7.1 ○5-A柱沉降验算
竖向荷载标准值F=3110kN 基底处压力p=
F+GA
=
3110+2.3⨯2.3⨯2.25⨯20
2.3⨯2.32.1
=637.902kPa
基底自重压力γd=
15.5⨯1.5+17.3⨯0.6
⨯2.1=33.63kPa
基底处的附加应力P0=P-γd=637.902-33.63=604.272kPa
桩端平面下的土的自重应力σc和附加应力σz（σz=4αp0）计算如下： ①．在z=0时：
σc=
∑γ
i
hi=15.5⨯1.5+17.3⨯0.6+(17.3-10)⨯7.7+(16.2-10)⨯12+(18.3-10)⨯1
=172.54kPa
lb=1,2zb=0,α=0.25,σz=4αp0=4⨯0.25⨯604.272=604.272kPa ②．在z=2m时： σc=
∑γ
i
hi=172.54+2⨯(18.3-10)=189.14kPa
lb=1,2zb=42.3=1.74,α=0.10152,σz=4αp0=4⨯0.10152⨯604.272=245.38kPa
③．在z=4.3m时
σc=
l∑γ
i
hi=172.54+4.3⨯(18.3-10)=208.23kPa
b=8.6
2.3
=3.74,α=0.0305,σz=4αp0=4⨯0.0305⨯604.272=73.721kPa
=1,2z
④．在z=5.7m时
σc=
lb
∑γ
i
hi=208.23+(5.7-4.3)⨯(18.9-10)=220.69kPa
b=11.4
2.3
=4.96,α=0.01818,σz=4αp0=4⨯0.01818⨯604.272=43.94kPa
=1,2z
将以上计算资料整理于表7.1
表7.1σc,σz的计算结果（5-A柱）
σz
c
=43.94
220.69
在z=5.7m处，降量。
计算如表7.2
=0.199
计算沉
5-A柱）
表7.2计算沉降量（○
故：S’=82.07+29.79+6.545=117.915mm
桩基础持力层性能良好，去沉降经验系数ψ=1.0。 短
Sda=0
边
.
方向
A
桩
6数
nb=
=0
=2
.，2等3效6距径
比长
=8
2.3l=20.7.，长径比，承台的886.=59.146
d0.35.35
宽比Lc
Bc
=1.0，查表得：C0=0.031,C1=1.9,C2=17.59
=0.062
ψe=C0+
nb
C1(nb-1)+C2
=0.031+
2.236-1
1.9(2.236-1)+17.59
'
所以，五桩桩基础最终沉降量S=ψψeS=1.0⨯0.062⨯117.915=7.31mm 满足要求
8．桩身结构设计计算
8.1 桩身结构设计计算
两端桩长各11m,采用单点吊立的强度进行桩身配筋设计。吊立位置在距桩顶、桩端平面0.293L(L=11m)处，起吊时桩身最大正负弯矩M
2
max
=0.0429KqL
2
，其中K=1.3;
q=0.35⨯25⨯1.2=3.675kN/m.。即为每延米桩的自重（1.2为恒载分项系数）。桩
身长采用混凝土强度C30, Φ级钢筋，所以：
M
max
=0.0429KqL
2
=0.0429⨯1.3⨯3.675⨯
11
2
=24.8kN.M
桩身截面有效高度
h0=0.35-0.04=0.31m
γs=
12(1+
=
12(1+
=0.9735
2
桩身受拉主筋As=
M
γsfyh0
=
24.8⨯10
6
0.9735⨯300⨯310
=274mm
选用2Φ14(As=308mm2>274mm2)，因此整个截面的主筋用4Φ14,As=615mm2，配筋率为ρ=
615350⨯310
=0.566％>ρmin=0.4％。其他构造要求配筋见施工图。
桩身强度ϕ(ψcfcA+fyAs)=1.0⨯(1.0⨯14.3⨯350⨯310+300⨯615)=1736.05kN>R =915.40kN 故满足要求
9． 承台设计
承台混凝土强度等级采用C20,承台是正方形，双向配筋相同。
9.1五桩承台设计（○5-A柱）
由于桩的受力可知，桩顶最大反力Nmax=938.482kN，平均反力N=865.732kN,
桩顶净反力：
N
jmax
=Nmax-
Gn=
GnFn
=938.482-=40435
2850665
=881.35kN
N
j
=N-=808.6kN
9.11 柱对承台的冲切
由图9.1，aox=aoy=325mm，承台厚度H=1.0m,计算截面处的有效高度
h0=1000-80=920mm
，承台底保护层厚度取80mm.
冲垮比： λox=λoy=
aoxh0
=325920
=0.3533
当a0h0时，取a0=h0，λ满足0.2—1.0 ∵aox=325mm ＞0.20h0= 0.20⨯920=184mm且aox=325mm＜920mm 故取aox＝325mm。
即：冲垮比λox=λoy=
aoxh0
=325920
=0.3533
冲切系数αox=αoy=
0.72
λox+0.2
=
0.720.3533+0.2
=1.3
A柱截面取600⨯600mm2，混凝土的抗拉强度设计值ft=1100kPa 冲切力设计值Fl=F-∑Qi=4043-808.6=3234.4kN
um=4⨯(600+325)=3700mm=3.7m
αftumh0=1.3⨯1100⨯3.7⨯0.92=4867.72kN>γ0Fl=3234.4kN （满足要求）
9.12 角桩对承台的冲切
由图9.1， a1x=a1y=325mm,c1=c2=525mm 角桩冲垮比λ1x=λ1y=
a1xh0
=325920
λ满足0.2—1.0，故取λ＝0.3533。 =0.3533，
0.480.3533+0.2
角桩的冲切系数α1x=α1y=
a1y2
0.48
λ1x+0.2
=
=0.8675
[α1x(c2+)+α1y(c1+
0.3252
a1x2
)]fth0
=2⨯0.8675⨯(0.525+
)⨯1100⨯0.92
=1207.16kN>γ0Njmax=881.35kN 满足要求 9.13斜截面抗剪验算
计算截面为I-I，截面有效高度h0=0.92m，截面的计算宽度b0=2.3m，混凝土
的抗压强度fc=9.6MPa=9600kPa，该计算截面的最大剪力设计值：
V=2N
jmax
=2⨯881.35=1762.7kN
ax=ay=325mm 剪跨比 λx=λy=＝0.3；
当λ≥3.0时，取 λ=3.0 故取λ=0.3533 剪切系数β=
0.12
=
0.120.3533+0.3
=0.1837
axh0
=
325920
=0.3533 （介于0.3～1.4之间） 当λ≤0.3时，取λ
λx+0.3
βfcb0h0=0.1837⨯9600⨯2.3⨯0.92=3731.26kN>γ0V=1762.7kN 满足要求 9.14受弯计算
承台I-I截面处最大弯矩M=2Njmaxy=1762.7⨯(0.325+ 二级钢筋fy=300N/mm2,fc=9.6MPa.
0.352
)=881.35kN.m
881.35⨯10
6
As=
M0.9f0.9⨯300⨯920
=3548.1mm2
yh=
选用18Φ16,As=3618mm2>3548.1mm2
整个承台宽度范围内用钢筋取18根，即18Φ16（双向布置） 9.15承台局部受压验算
A柱截面面积，At=0.6⨯0.6=0.36m2
局部受压净面积，A1n=At=0.36m2
局部受压计算面积 Ab,Ab=(3⨯0.6)⨯(3⨯0.6)=3.24m2
混凝土的局部受压强度提高系数β,β=
=
=3
1.35ββlfcA1n=1.35⨯3⨯1.0⨯9600⨯0.36=13996.8kN>FC=4030kN件
图9.1五桩承台结构计算图
满足条
10、参考文献
【1】 中华人民共和国国家标准.《 建筑桩基础技术规范（JGJ94—94） 》.北京，中国建筑工业出版社，2002
【2】 中华人民共和国国家标准.《建筑地基基础设计规范（GB50007—2002）》.北京，中国建筑工业出版社，2002
【3】 中华人民共和国国家标准.《 混凝土结构设计规范（GB20010—2002）》.北京，中国建筑工业出版社，2002
【4】 丁 星 编著.《桩基础课程设计指导与设计实例》.成都：四川大学建筑与环境学院，2006
【5】 王 广 月，王 盛 桂，付 志 前 编著.《地基基础工程》.北京：中国水利水电出版社，2001
【6】 赵 明 华 主编，徐 学 燕 副主编.《基础工程》.北京：高等教育出版社，2003 【7】 陈 希 哲 编著.《土力学地基基础》.北京：清华大学出版社，2004 【8】 熊 峰，李 章 政，李 碧 雄，贾 正 甫 编著.《结构设计原理》.北京：科学出版社，2002
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5—A号桩的设计，不考虑地震影响。桩承台尺寸为本设计是某教学实验楼第○
2300mm×2300mm×1000mm，桩采用静压预制桩，桩长22米，分两段，每段长11米。本设计的内容涉及到桩承台承载力的计算、桩顶作用验算、桩基础沉降验算、桩身结构设计计算、承台设计以及预制桩的施工图的绘制等。这些内容都是对我们土力学桩基础设计和钢筋混凝土设计的复习和巩固，使我们对CAD等绘图软件的运用更加熟练，锻炼了我们独立思考和自主创新的能力。本设计为我们以后从事桩基础的施工和设计奠定了基础。
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1 .设计资料 .............................................................. 1 1.1 上部结构资料 ...................................................... 1 1.2 建筑物场地资料 ................................................... 1 2 .选择桩型、桩端持力层 、承台埋深 ............................... 2 2.1 选择桩型 ........................................................... 2 2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深 ................................ 2 3 .确定单桩极限承载力标准值 ........................................ 3 3.1 确定单桩极限承载力标准值 ...................................... 3 4 .确定桩数和承台底面尺寸 ........................................... 4 4.1 ○5—A柱的桩和承台的确定 ..................................... 4 5 .确定复合基桩竖向承载力设计值 ................................... 5 5.1 无桩承台承载力计算（○5—A承台） .......................... 6 6 .桩顶作用验算 ........................................................ 7 6.1 五桩承台验算（○5—A承台） .................................. 7 7 .桩基础沉降验算 ...................................................... 8 7.1 A柱沉降验算 ...................................................... 8 8 .桩身结构设计计算 .................................................. 10 8.1 桩身结构设计计算 ............................................... 10 9 .承台设计 ............................................................. 11 9.1 五桩承台设计（A柱） ........................................... 11 10.参考文献 ............................................................. 14
1． 设计资料
1.1 上部结构资料
某教学实验楼，上部结构为七层框架，其框架主梁、次梁、楼板均为现浇整体式，混凝土强度等级为C30。底层层高3.4m（局部10m，内有10 t桥式吊车），其余层高3.3m，底层柱网平面布置及柱底荷载见附图。
1.2 建筑物场地资料
拟建建筑物场地位于市区内，地势平坦,建筑物场地位于非地震区，不考虑地震影响。 场地地下水类型为潜水，地下水位离地表2.1米，根据已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。建筑地基的土层分布情况及各土层物理、力学指标见表1.1。
表1.1地基各土层物理、力学指标
2. 选择桩型、桩端持力层 、承台埋深 2.1 选择桩型
因为框架跨度大而且不均匀，柱底荷载大 ，不宜采用浅基础。
根据施工场地、地基条件以及场地周围环境条件，选择桩基础。因转孔灌注桩泥水排泄不便，为减少对周围
环境污染，采用静压预制桩，这样可以较好的保证桩身质量，并在较短的施工工期完成沉桩任务，同时，当地的施工技术力量、施工设备以及材料供应也为采用静压桩提供可能性。
2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深
依据地基土的分布，第②层是灰褐色粉质粘土，第③层是灰色淤泥质的粉质粘土，且比较厚，而第④层是黄褐色粉土夹粉质粘土，所以第④层是较适合的桩端持力层。桩端全断面进入持力层1.0m（>2d），工程桩入土深度为h。
故：h=1.5+8.3+12+1=22.8m
由于第①层厚1.5m，地下水位为离地表2.1m,为了使地下水对承台没有影响，所以选择承台底进入第②层土0.6m，即承台埋深为2.1m，桩基得有效桩长即为22.8-2.1=20.7m。
桩截面尺寸选用：由于经验关系建议：楼层
图2.1土层分布示意
3 .确定单桩极限承载力标准值
3.1 确定单桩极限承载力标准值
本设计属于二级建筑桩基，当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式计算：
Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkAp
式中
qsik
--- 桩侧第层土的极限侧阻力标准值如无当地经验值时可按《建筑
桩基技术规范》JGJ 94-94
中表5.2.8-1（桩的极限侧阻力标准值）取值。
qpk
---― 极限端阻力标准值如无当地经验值时可按表《建筑桩基技术规
范》JGJ 94-94中表GE5.2.8-2（桩的极限端阻力标准值）取值。
对于尚未完成自重固结的填土和以生活垃圾为主的杂填土不计算其桩侧阻力
qsik
。
根据表1.1地基各土层物理、力学指标，按《建筑桩基技术规范》JGJ 94-94查表得极限桩侧、桩端阻力标准值（表2.1）。
表2.1 极限桩侧、桩端阻力标准值
按经验参数法确定单桩竖向承载力极限承载力标准值：
Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkAp
2
＝4⨯0.35⨯[42.552⨯(8.3-0.6)+56.912⨯12+38.8⨯1]+ 0.35 ＝1469.152+170.450 ＝1639.602 kN 估算的单桩竖向承载力设计值（γs=γ
R =
Qsk
+Qpk
=
1639.6021.65
p
⨯1391.428
=1.65）
γs
γ
=993.698kN
p
所以最终按经验参数法计算单桩承载力设计值，即采用R=993.698kN，初步确定桩数。
4 .确定桩数和承台底面尺寸
柱底荷载设计值如下：
最大轴力组合： 最大轴力4043kN， 弯矩104 kN∙m， 剪力56kN 最大弯矩组合： 轴力 3963 kN， 最大弯矩203 kN∙m， 剪力81kN
最大轴力标准值：3110 kN
4.1 ○5-A柱桩数和承台的确定
最大轴力组合的荷载：F=4043 kN ，M= 104kN∙m，Q=56 kN
初步估算桩数,由于柱子是偏心受压，故考虑一定的系数，规范中建议取
1.1~1.2，
现在取1.1的系数， 即： n≥
取n＝5根，桩距 Sa
FR⨯1.1=
4043993.698
⨯1.1=4.47(根)
≥3d＝1.05m
,桩位平面布置如图4.1，承台底面尺寸为
2.3m×2.3m
图4.1五桩桩基础
5. 确定复合基桩竖向承载力设计值
该桩基属于非端承桩，并n>3,承台底面下并非欠固结土，新填土等，故承台底面不会与土脱离，所以宜考虑桩群、土、承台的相互作用效应，按复合基桩计算竖向承
载力设计值。
目前，考虑桩基的群桩效应的有两种方法。《地基规范》采用等代实体法，《桩基规范》采用群桩效应系数法。下面用群桩效应系数法计算复合基桩的竖向承载力设计值
5.1五桩承台承载力计算（○5—A承台）
承台净面积：Ac=2.32-4⨯0.352=4.8m2。
承台底地基土极限阻力标准值： qck=2fk=2⨯110=220KPa Qck=
qckAc
n
=
220⨯4.8
5
=211.2kN
Qsk=u∑qsikli=1469.152kN Qpk=Apqp=170.450kN
分项系数： γs=γp=1.65,γc=1.70
因为桩分布不规则，所以要对桩的距径比进行修正，修正如下：
Sad
=0.886
=0.886
=2.6
Bcl=2.320.7
=0.111
群桩效应系数查表得： ηs=0.8,ηp=1.64 承台底土阻力群桩效应系数: ηc=η
i
c
AcAc
i
+η
ec
Ac
e
Ac
承台外区净面积：Ace=2.32-(2.3-0.35)2=1.4875m2 承台内区净面积：Aci=Ac-Ace=4.8-1.4875=3.3125m2 查表ηci= ηc=η
ic
ηc=AcAc
i
e
ec
+η
Ac
e
Ac
=0.11
3.31254.8
+0.63
1.48754.8
=0.271
那么，A复合桩基竖向承载力设计值R:
R=ηs
Qsk
+ηp
Qpk
+ηc
Qck
=0.8⨯
1469.1521.65
+1.64⨯
170.4501.65
+0.271⨯
211.21.70
=915.40kN
γsγpγc
6 .桩顶作用验算
6.1五桩承台验算（○5—A承台）
（1）荷载取A柱的Nmax组合：F= 4043kN ，M= 104kN∙m，Q=56 kN 承台高度设为1m等厚，荷载作用于承台顶面。 本工程安全等级为二级，建筑物的重要性系数λ0=1.0.
由于柱处于①轴线，它是建筑物的边柱，所以室内填土比室外高，设为0.3m，即室内高至承台底2.4m，所以承台的平均埋深d=1/2(2.1+2.4)=2.25m 作用在承台底形心处的竖向力有F,G,但是G的分项系数取为1.2.
F+G=4043+2.3⨯2.25⨯20⨯1.2=4043+285.66=4328.66kN
2
作用在承台底形心处的弯矩：∑M=104+56⨯1=160kN·m 桩顶受力计算如下：
N
max
=
F+GnF+Gn
=
M⨯y∑+
∑(y)
2i
max
=
4328.66
54328.66
5
+
160⨯0.84⨯0.8
2
=915.732kN
N
min
=-
∑M⨯y∑(y)
2i
max
=-
160⨯0.84⨯0.8
2
=815.732kN
N=
F+Gn
4328.66
5
=865.732kN
γ0N
max
=915.732kN
min
γ0N
>0
γ0N=865.732kN
（2）荷载取M
max
组合：F=3936kN ，M= 203kN·m，Q=81 kN
2
F+G=3963+2.3⨯2.25⨯20⨯1.2=3963+285.66=4248.66kN
∑M
=203+81⨯1=284kN∙m
桩顶受力计算如下：
N
max
=
F+Gn
+
∑M⨯y∑(y)
2i2i
max
=
4248.66
5
+
284⨯0.84⨯0.8
2
=849.732+88.75=938.48kN
N
min
=
F+Gn
=
M⨯y∑-
∑(y)
4248.66
5
max
=
4248.66
5
-
284⨯0.84⨯0.8
2
=849.732-88.75=760.982kN
N=
F+Gn
max
=849.732kN
γ0Nγ0N
=938.482kN0
min
γ0N=849.732kN
7． 桩基础沉降验算
采用长期效应组合的荷载标准值进行桩基础的沉降计算。由于桩基础的桩中心距小于6d，所以可以采用分层总和法计算最终沉降量。
7.1 ○5-A柱沉降验算
竖向荷载标准值F=3110kN 基底处压力p=
F+GA
=
3110+2.3⨯2.3⨯2.25⨯20
2.3⨯2.32.1
=637.902kPa
基底自重压力γd=
15.5⨯1.5+17.3⨯0.6
⨯2.1=33.63kPa
基底处的附加应力P0=P-γd=637.902-33.63=604.272kPa
桩端平面下的土的自重应力σc和附加应力σz（σz=4αp0）计算如下： ①．在z=0时：
σc=
∑γ
i
hi=15.5⨯1.5+17.3⨯0.6+(17.3-10)⨯7.7+(16.2-10)⨯12+(18.3-10)⨯1
=172.54kPa
lb=1,2zb=0,α=0.25,σz=4αp0=4⨯0.25⨯604.272=604.272kPa ②．在z=2m时： σc=
∑γ
i
hi=172.54+2⨯(18.3-10)=189.14kPa
lb=1,2zb=42.3=1.74,α=0.10152,σz=4αp0=4⨯0.10152⨯604.272=245.38kPa
③．在z=4.3m时
σc=
l∑γ
i
hi=172.54+4.3⨯(18.3-10)=208.23kPa
b=8.6
2.3
=3.74,α=0.0305,σz=4αp0=4⨯0.0305⨯604.272=73.721kPa
=1,2z
④．在z=5.7m时
σc=
lb
∑γ
i
hi=208.23+(5.7-4.3)⨯(18.9-10)=220.69kPa
b=11.4
2.3
=4.96,α=0.01818,σz=4αp0=4⨯0.01818⨯604.272=43.94kPa
=1,2z
将以上计算资料整理于表7.1
表7.1σc,σz的计算结果（5-A柱）
σz
c
=43.94
220.69
在z=5.7m处，降量。
计算如表7.2
=0.199
计算沉
5-A柱）
表7.2计算沉降量（○
故：S’=82.07+29.79+6.545=117.915mm
桩基础持力层性能良好，去沉降经验系数ψ=1.0。 短
Sda=0
边
.
方向
A
桩
6数
nb=
=0
=2
.，2等3效6距径
比长
=8
2.3l=20.7.，长径比，承台的886.=59.146
d0.35.35
宽比Lc
Bc
=1.0，查表得：C0=0.031,C1=1.9,C2=17.59
=0.062
ψe=C0+
nb
C1(nb-1)+C2
=0.031+
2.236-1
1.9(2.236-1)+17.59
'
所以，五桩桩基础最终沉降量S=ψψeS=1.0⨯0.062⨯117.915=7.31mm 满足要求
8．桩身结构设计计算
8.1 桩身结构设计计算
两端桩长各11m,采用单点吊立的强度进行桩身配筋设计。吊立位置在距桩顶、桩端平面0.293L(L=11m)处，起吊时桩身最大正负弯矩M
2
max
=0.0429KqL
2
，其中K=1.3;
q=0.35⨯25⨯1.2=3.675kN/m.。即为每延米桩的自重（1.2为恒载分项系数）。桩
身长采用混凝土强度C30, Φ级钢筋，所以：
M
max
=0.0429KqL
2
=0.0429⨯1.3⨯3.675⨯
11
2
=24.8kN.M
桩身截面有效高度
h0=0.35-0.04=0.31m
γs=
12(1+
=
12(1+
=0.9735
2
桩身受拉主筋As=
M
γsfyh0
=
24.8⨯10
6
0.9735⨯300⨯310
=274mm
选用2Φ14(As=308mm2>274mm2)，因此整个截面的主筋用4Φ14,As=615mm2，配筋率为ρ=
615350⨯310
=0.566％>ρmin=0.4％。其他构造要求配筋见施工图。
桩身强度ϕ(ψcfcA+fyAs)=1.0⨯(1.0⨯14.3⨯350⨯310+300⨯615)=1736.05kN>R =915.40kN 故满足要求
9． 承台设计
承台混凝土强度等级采用C20,承台是正方形，双向配筋相同。
9.1五桩承台设计（○5-A柱）
由于桩的受力可知，桩顶最大反力Nmax=938.482kN，平均反力N=865.732kN,
桩顶净反力：
N
jmax
=Nmax-
Gn=
GnFn
=938.482-=40435
2850665
=881.35kN
N
j
=N-=808.6kN
9.11 柱对承台的冲切
由图9.1，aox=aoy=325mm，承台厚度H=1.0m,计算截面处的有效高度
h0=1000-80=920mm
，承台底保护层厚度取80mm.
冲垮比： λox=λoy=
aoxh0
=325920
=0.3533
当a0h0时，取a0=h0，λ满足0.2—1.0 ∵aox=325mm ＞0.20h0= 0.20⨯920=184mm且aox=325mm＜920mm 故取aox＝325mm。
即：冲垮比λox=λoy=
aoxh0
=325920
=0.3533
冲切系数αox=αoy=
0.72
λox+0.2
=
0.720.3533+0.2
=1.3
A柱截面取600⨯600mm2，混凝土的抗拉强度设计值ft=1100kPa 冲切力设计值Fl=F-∑Qi=4043-808.6=3234.4kN
um=4⨯(600+325)=3700mm=3.7m
αftumh0=1.3⨯1100⨯3.7⨯0.92=4867.72kN>γ0Fl=3234.4kN （满足要求）
9.12 角桩对承台的冲切
由图9.1， a1x=a1y=325mm,c1=c2=525mm 角桩冲垮比λ1x=λ1y=
a1xh0
=325920
λ满足0.2—1.0，故取λ＝0.3533。 =0.3533，
0.480.3533+0.2
角桩的冲切系数α1x=α1y=
a1y2
0.48
λ1x+0.2
=
=0.8675
[α1x(c2+)+α1y(c1+
0.3252
a1x2
)]fth0
=2⨯0.8675⨯(0.525+
)⨯1100⨯0.92
=1207.16kN>γ0Njmax=881.35kN 满足要求 9.13斜截面抗剪验算
计算截面为I-I，截面有效高度h0=0.92m，截面的计算宽度b0=2.3m，混凝土
的抗压强度fc=9.6MPa=9600kPa，该计算截面的最大剪力设计值：
V=2N
jmax
=2⨯881.35=1762.7kN
ax=ay=325mm 剪跨比 λx=λy=＝0.3；
当λ≥3.0时，取 λ=3.0 故取λ=0.3533 剪切系数β=
0.12
=
0.120.3533+0.3
=0.1837
axh0
=
325920
=0.3533 （介于0.3～1.4之间） 当λ≤0.3时，取λ
λx+0.3
βfcb0h0=0.1837⨯9600⨯2.3⨯0.92=3731.26kN>γ0V=1762.7kN 满足要求 9.14受弯计算
承台I-I截面处最大弯矩M=2Njmaxy=1762.7⨯(0.325+ 二级钢筋fy=300N/mm2,fc=9.6MPa.
0.352
)=881.35kN.m
881.35⨯10
6
As=
M0.9f0.9⨯300⨯920
=3548.1mm2
yh=
选用18Φ16,As=3618mm2>3548.1mm2
整个承台宽度范围内用钢筋取18根，即18Φ16（双向布置） 9.15承台局部受压验算
A柱截面面积，At=0.6⨯0.6=0.36m2
局部受压净面积，A1n=At=0.36m2
局部受压计算面积 Ab,Ab=(3⨯0.6)⨯(3⨯0.6)=3.24m2
混凝土的局部受压强度提高系数β,β=
=
=3
1.35ββlfcA1n=1.35⨯3⨯1.0⨯9600⨯0.36=13996.8kN>FC=4030kN件
图9.1五桩承台结构计算图
满足条
10、参考文献
【1】 中华人民共和国国家标准.《 建筑桩基础技术规范（JGJ94—94） 》.北京，中国建筑工业出版社，2002
【2】 中华人民共和国国家标准.《建筑地基基础设计规范（GB50007—2002）》.北京，中国建筑工业出版社，2002
【3】 中华人民共和国国家标准.《 混凝土结构设计规范（GB20010—2002）》.北京，中国建筑工业出版社，2002
【4】 丁 星 编著.《桩基础课程设计指导与设计实例》.成都：四川大学建筑与环境学院，2006
【5】 王 广 月，王 盛 桂，付 志 前 编著.《地基基础工程》.北京：中国水利水电出版社，2001
【6】 赵 明 华 主编，徐 学 燕 副主编.《基础工程》.北京：高等教育出版社，2003 【7】 陈 希 哲 编著.《土力学地基基础》.北京：清华大学出版社，2004 【8】 熊 峰，李 章 政，李 碧 雄，贾 正 甫 编著.《结构设计原理》.北京：科学出版社，2002