晋江市安海区域海东鸿塔片区旧城改造工程
基础施工阶段一次场区平面布置规划
中国建筑第六工程局有限公司
晋江安海鸿塔片区旧城改造工程项目部
二0一二年八月十五日
施工组织设计（方案）报审表
工程名称: 晋江市安海区域海东鸿塔片区旧城改造项目 编号:
说明：1. 本表一式三份，由承包人、监理单位、发包人按合同规定程序填
审 批 页
项目名称：晋江市安海区域海东鸿塔片区旧城改造项目
编制单位：中国建筑第六工程局有限公司晋江安海鸿塔片区旧城改造工程
项目部
目 录
1、基础施工阶段施工总平面布置总说明 ...................................... 1
1.1工程概况 .......................................................... 1
1.2施工总平面布置的依据 .............................................. 2
1.3施工总平面布置的原则 .............................................. 2
1.4施工总平面布置的主要内容 .......................................... 3
1.5施工总平面布置与管理 .............................................. 4
1.6二次施工场地布置 .................................................. 4
2、场地平整后打桩时期场区现状图 .......................................... 5
3、场区坐标及高程控制点平面布置图 ........................................ 5
3.1场区测量控制点平面布置说明 ........................................ 5
3.2场区坐标及高程控制点平面布置图 .................................... 8
4、基础施工阶段临时道路布置图 ............................................ 8
5、基础施工阶段施工总平面布置图 ......................................... 25
6、基础施工阶段临时用电平面布置图 ....................................... 25
7、基础施工阶段临时用水平面布置图 ....................................... 25 附图
1、基础施工阶段施工总平面布置总说明
1.1工程概况
1.1.1工程建设概况
1.1.2施工现场现状
截至目前本工程施工现场现状为：除A1-5 地上有2处宗庙祠堂未拆除、A1-2地块东部地上有4处电杆等设施未拆除外，场地无其它地上障碍物。现场除A1-5 地上局部未拆除建筑物部位外场区平整基本完成， A1-4 、A1-5地块桩基正在施工；场地北部、东部和南部临时围挡已封闭；西部兴安公路正在施工；A1-1（北、东）、A1-2（东）、 A1-4（南）地块外部设置排水沟降排水，以方便桩基施工。目前，现场没有采取深基坑支护和降水措施。
场地标高及地下室与临时围挡的距离等详见场区平整后打桩时期场区现状图。
1.1.3工程总平面布置的难点
（1）基坑深、水位高：
地下室基坑开挖深度最深达11m 左右（超过5m 施工方案须专家论证），地下水位除A1-1为平均1.05m 外，其它地块地下水位平均值约为2.06m 。鉴于上述水文地质情况，
如不采取边坡支护和深基坑降水，将难以保证现场施工的质量、进度，且存在重大安全隐患。
对于场区东部基坑边坡建议采用喷锚支护； A1-5地块西部、南部淤泥地带不适宜喷锚支护，建议采用砼灌注桩加帽梁支护；A1-4局部狭窄地段以及A1-1、A1-3地块北部边坡高且边距小的部位也建议采用砼灌注桩加帽梁支护。
基坑降水建议采用井点降水。
（2）道路出入受限：
本工程地处南部、北部、东部均与居民区和商业网点为邻，而且道路运行、停靠车辆多。目前进出现场道路可由南边鸿江西路、西部兴安路和东部海八路进出，但海八路道路车流多且有临街商业店铺，一般情况下只能考虑单向行车；其它两条道路为进出车辆主出入口。而从场地通到兴安路需穿过正在施工的规划路。因此，建设单位必须与正在施工规划路的施工单位进行协调，修筑施工便道，保证车辆通行。
（3）施工场地狭小：
由于现场三个地下室之间必须设置主干道路，但地下室之间最近距离仅为7m ，周边围挡支撑距地下室最近距离不到4.1m 。为保证施工临时道路、现场仓库以及施工管理用房设置，必须采取基坑支护措施；A1-3、A1-5地块加工区、堆场等需要设在A2、 A3地块上才能满足施工生产需要。
（4）材料用量大：
由于地下室面积大（约95000㎡）、几何尺寸长，砼用量约为100000m ³，钢筋用量约为10000t 。同时近30万m 2的模板、近8000m ³的木方、钢管支架约为7000t 、钢管扣件约为120万个及大量的措施用料、周转料具需要运进现场，因此，施工道路通达通畅是确保该工程工期的关键。
1.2施工总平面布置的依据
（1） 施工合同相关要求
（2） 建筑总平面图（120730电子版）
（3） 施工部署、施工总进度计划安排和施工工艺流程
（4） 施工用地范围和水电源位置
（5） 业主提供的现场及周围作业条件
1.3施工总平面布置的原则
（1） 施工现场布置要紧凑合理，尽量少占用场地面积；
（2） 按照施工区域分别布置材料堆放、加工棚等生产设施，尽量减少交叉作业、相互干扰；
（3） 科学规划施工道路，保证运输道路通畅；
（4） 考虑主体施工阶段平面布置，减少搬迁、拆改等情况发生；
（5） 优先保证施工生产需要，在可能的情况下考虑办公、生活需要；
（6） 尽量采用统一定型的临建房屋和加工棚，以便周转利用；
（7） 符合节能、环保、安全和消防等要求；
（8） 遵守当地主管部门和业主关于施工现场安会文明施工的相关规定。
1.4施工总平面布置的主要内容
施工现场按照项目部施工部署中的分区即A1-1、A1- 3地块为一区、A1-2、 A1-4地块为二区、 A1-5地块为三区进行平面布置。
（1）场地进出口：
现场拟设7个进出口，其中在鸿江西路3个；海八路1个；兴安公路3个。兴安路出入口需穿过正在施工的兴安公路。其中鸿江西路和兴安公路出入口为主要通道，在主要出入口设置大门。
要求建设单位对于A1-5地块西侧要协调兴安公路尽快完成施工，确保本场区平面布置图中，西侧路口畅通。
A2地块虽然暂不施工，但该区西侧基坑边土方未平整，请建设单位协调平整，确保现场周边道路连贯畅通。
（2）堆场、加工场、仓库位置：
钢筋堆场及加工棚布置：一区主要布置在场地周边（A2地块上、A3地块和A1-1地块东部）；二区主要布置在一区场地上（由于一区比二区晚开工约一个月），三区主要布置在北侧A2地块上。
其它材料就近堆放、加工。库房应根据现场情况设置。
（3）场内运输道路位置：
场内道路是布置重点，场地道路必须满足砼罐车等通行需要。地下室之间道路考虑将土方下挖至一定高度后修筑临时道路；基坑周边尽可能布置道路。由于场地限制，单行道一般采用3.5m 宽；主干道宽6—8m ，保证大型运输车辆通行。
（4）办公性施工设施位置：
现场只设置办公、值班室等临时用房，职工宿舍等生活用房在场外布置。拟在鸿江
西路正门西侧、海八路一侧设置办公室等。临建房屋采用彩板房搭设。（详见临时用房平面布置图及临建1、临建2、临建4现场管理用房平面布置图），但在基础支护的条件下，才能确保临时管理用房的场地。
（5）水电管网：
根据业主提供的变压器位置和临时水源分区布置临时水电管线，为满足施工需要，我方要求一区和二区各采用三台变压器；三区采用二台变压器，钢筋加工区另增加一台。现场临时水源接驳口水管为DN80，不能满足消防要求，请建设单位重点考虑；现场临时水主干管只能采用DN80；临时用电的主电缆及临时用水的主干管道沿围挡布置。
（6）泵车等设备位置：
由于场地小，泵车只能布置在大门口、二区和三区间、主干道等局部位置。
塔吊基础桩应于打工程桩时一起施工，二次土方开挖前将塔吊安装完毕。塔吊位置等详见平面布置图。
（7）其它
现场拟设地磅一个、门禁系统，设置在鸿江西路正门；现场业主未完成的围挡，项目部将根据现场情况予以完善，具体做法详见后附图（拟建围挡示意图）。场地大门口设门卫室。
1.5施工总平面布置与管理
（1）总平面管理应以施工总平面规划为依据，现场将根据工程进度情况，对施工总平面布置进行调整、补充和修改，以满足不同时间的需要。
（2）总平面管理由项目部对施工总平面进行统一管理，各区域项目分部进行区域管理，各个区域内部有关道路、动力管线、排水沟渠及其他临时工程的施工、维修、养护由相关区域负责。
（3）总平面管理将根据不同时间和不同需要，结合实际情况，合理调整场地；对运输大宗材料的车辆，作出妥善安排，避免拥挤堵塞；施工现场由项目副经理负责，并设专职组，负责平面管理。
1.6二次施工场地布置
二次场布的时间：在地下室顶板完成和外部回填土完成后，进行二次场布。
二次场布主要内容：重新规划施工临时道路；重新规划现场作业棚，将作业棚设置在地库顶板适当区域位置；重新规划临时水管线，设加压泵房； 重新规划临时电； 增设管理用房；增设厕所卫生设施；增设现场排水沟设施；增设企业形象标识等。
2、场地平整后打桩时期场区现状图
详见附图
3、场区坐标及高程控制点平面布置图
3.1场区测量控制点平面布置说明
3.1.1编制依据
1、福建侨成房地产开发有限公司提供的《总平面图》。
2、福建侨成房地产开发有限公司提供的福州极点测绘有限公司出具的《测绘控制点点之记》。
3、土建工程施工涉及的有效国家建筑工程施工质量验收规范和规程:《工程测量规范》（GB50026-2007）。
4、《建筑施工测量手册》。
3.1.2现场坐标控制点引测
1、仪器选用
该工程测量选用SOUTH 302B 电子全站仪一台， NAL124自动安平水准仪一台，5米塔尺1把。NAL124自动安平水准仪每公里往返测高差中数标准偏差±2.0mm ，补偿器补偿范围不小于±15′，安平误差不大于0.5〞；
2、校核起始依据，建立建筑物控制网
1）、校核起始依据
定位测量前，根据甲方提供的福州极点测绘有限公司出具的《测绘控制点点之记》三个相互关联的测绘院控制点N336（X=2734253.979,Y=495986.960，Z=4.767）、测绘院控制点N337(X=2734125.148,Y=495849.223，Z=4.716）和测绘院控制点N338(X= 2734069.323,Y= 495689.32，Z=4.240），作为场区控制依据点，因甲方提供的控制点均在市政道路路面上，且工地围挡高5米，工程施工无法直接利用该控制点。必须进行控制点的引测，将控制点引入工地，并作长期性的固定保护工作。
2）、布控引测点计划
本工程场地面积大，场边堆积土方比较高，给测绘工作带来的难度较高，应先进行初步定点引测，初步引测初步确定10个控制点（A-01、A-02、A-03、A-04、A-05、A-06、A-07、A-08、A-09、A-10）的大概位置，位置确定要考虑将来的土方开挖，临时道路施工，临时办公室位置等对其造成破坏，尽量选择靠近围挡和不经常过车的地方，以免对影响引测点的准确性。确定大概位置之后扎ø8钢筋，钢筋扎入30cm ，外露20cm ，并在
四周撒白灰以作标识，大门的一侧必须作一个引测控制点，否则无法与围挡外道路上的测绘院控制点相连。
3）、引测控制点施工
租用挖掘机对已经选择好的引测控制点作基础处理，将四周的大条石，建筑垃圾清理出来，对松散基础做夯实处理并挖土挖坑，挖坑要求：坑的长宽高为1000mm ×1000mm ×1000mm （共10个坑），并夯实坑底，人工浇筑混凝土（普通C20混凝土）并振捣密实，基础顶面支模600mm ×600mm ，高出地面100mm ，基础顶面有预埋钢板，钢板提前制作共10块，钢板尺寸为250mm ×250mm ，厚12mm ，每块钢板板面焊接四根长400mm 的二级螺纹Ф16钢筋，钢板中心在机床上冲一个直径2mm ，深2mm 的圆点坑，作为坐标对点之用，钢板居中安装，必须保证安装完成后的钢板水平，消除高程测量的误差，且高出混凝土3-5mm ，之后抹灰找坡，防止钢板中间积水，安装完成后用红油漆以钢板所冲的的圆点为中心画一个直径60mm 的圆，以便于找点，并在混凝土基座上标出引测控制点点号。
Φ
16
1-1剖面
预埋件大样图
4）、坐标点及高程的测量和复核
用SOUTH 302B 型全站仪，以测绘院控制点N338为测站点,N337为后视点，通过施工现场大门，定出大门一侧已作好的引测控制点A-03的坐标，记录下来，将全站仪移至
A-03，后视N338，再定出引测点A-01、A-02、A-04、A-05、A-06、A-07、A-08、A-09、A-10的坐标。
用NAL124自动安平水准仪架于k 点以N337、N338等已知点的高程作为基准点，向各控制点立塔尺进行测量，经过高程的叠加换算出各控制点的高程。
高程的复核用闭合导线法进行复核，坐标的复核为用引测的点的坐标作为测站点和后视点去放样测绘院给出的坐标点，经复核后坐标高程值见下表：
福州极点测绘有限公司控制点成果引测至施工现场的控制点坐标及高程表
5）、精度要求
平面控制网导线精度不低于1/10000,高程控制测量闭合差不大于± mm（L 为附合路线长度以km 计）。
在测设建筑物控制网时，首先要对起始依据进行校核。根据红线桩及图纸上的建筑物角点坐标，反算出它们之间的相对关系，并进行角度、距离校测。校测允许误差：角度为±12〃；距离相对精度不低于为1/15000。
对起始高程点应用附合水准测量进行校核，高程校测闭合差不大于± mm（n 为测站数）。
测设完的控制点应用围栏妥善保护，长期保存，并在施工一段时间后复验桩点坐标准确性。
3.1.3引测控制点维护
每个引测控制点的维护栏采用钢管搭设防护栏杆，刷黄黑油漆，间隔间距300mm 。做法如图所示：
3.2场区坐标及高程控制点平面布置图
详见附图
4、基础施工阶段临时道路布置图 4.1道路剖面图 详见附图 4.2边坡稳定计算书 4.2.1一区边坡稳定计算书
本计算书为一区A1-1地块东侧边坡稳定计算，该计算书参照《建筑施工计算手册》（江正荣 编著 中国建筑工业出版社）、《实用土木工程手册》（第三版 杨文渊 编著 人民教同出版社）、《地基与基础》（第三版 中国建筑工业出版社）、《土力学》等相关文献进行编制。计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
（一）参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 条分块数：20；
考虑地下水位影响；
基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：3.500； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.000； 放坡参数：
序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 1 4.50 5.70 1.00 0.00 荷载参数：
序号 类型 面荷载q(kPa) 基坑边线距离b 0(m) 宽度b 1(m) 1 局布 30.00 1.5 3 土层参数：
序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 饱容重
(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3) 1 杂填土 2.00 19.50 10.00 5.00 20.00 2 粉质粘土 2.10 18.50 19.00 28.00 21.00 3 残积砂质粘性土 14.70 19.10 26.30 18.50 21.00
（二）计算原理:
根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i 条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：
1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。
（三）计算公式:
F s =∑{ci l i +[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]cosθi tan φi }/∑[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]sinθi 式子中：
F s --土坡稳定安全系数； c i --土层的粘聚力； l i --第i 条土条的圆弧长度； γ --土层的计算重度；
θi --第i 条土中线处法线与铅直线的夹角； φi --土层的内摩擦角； b i --第i 条土的宽度； h i --第i 条土的平均高度； h 1i --第i 条土水位以上的高度； h 2i --第i 条土水位以下的高度； γ' --第i 条土的平均重度的浮重度； q --第i 条土条土上的均布荷载；
其中，根据几何关系，求得h i 为：
h 2i =(r2-[(i-0.5)×bi -l 0]) 1/2-[r+l0-(i-0.5)×bi ]tanα 式子中：
r --土坡滑动圆弧的半径；
l 0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度； α --土坡与水平面的夹角； h 1i 的计算公式
h 1i =hw -{(r-hi /cosθi )×cosθi -[rsin(β+α)-H]} 当h 1i ≥ hi 时，取h 1i = hi ； 当h 1i ≤0时，取h 1i = 0； h 2i 的计算公式： h2i = hi -h 1i ； h w --土坡外地下水位深度； l i 的几何关系为：
l i ={arccos[((i-1)×bi -l 0)/r]-arccos[(i×bi -l 0)/r]×2×r×π}/360 θi =90-arccos[((i-0.5)×bi -l 0)/r] （四）计算安全系数:
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs ： ---------------------------------------------------------------------- 计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 1.333 29.019 2.770 6.625 7.181 示意图如下：
---------------------------------------------------------------------- 计算结论如下：
第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.333>1.30 满足要求! [相对标高 -4.500 m]
4.2.2二区边坡稳定计算书 2-2剖面边坡稳定性计算计算书
本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
（一）参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 条分块数：20； 考虑地下水位影响；
基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.500； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.300； 放坡参数：
序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 1 2.00 4.00 0.00 0.00 2 2.55 3.83 1.00 0.00 荷载参数：不考虑荷载，即基坑顶不得有额外荷载。 土层参数：
序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 饱容重
(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3) 1 填土 2.00 19.50 10.00 5.00 22.00 2 粉质粘土 3.00 17.50 17.70 26.30 22.00 3 残积砂质粘性土 19.50 19.10 26.30 18.50 22.00
（二）计算原理:
根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i 条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：
1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。
（三）计算公式:
F s =∑{ci l i +[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]cosθi tan φi }/∑[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]sinθi 式子中：
F s --土坡稳定安全系数； c i --土层的粘聚力； l i --第i 条土条的圆弧长度； γ --土层的计算重度；
θi --第i 条土中线处法线与铅直线的夹角； φi --土层的内摩擦角； b i --第i 条土的宽度； h i --第i 条土的平均高度； h 1i --第i 条土水位以上的高度； h 2i --第i 条土水位以下的高度； γ' --第i 条土的平均重度的浮重度； q --第i 条土条土上的均布荷载；
其中，根据几何关系，求得h i 为：
h i =(r2-[(i-0.5)×bi -l 0]2) 1/2-[r+l0-(i-0.5)×bi ]tanα 式子中：
r --土坡滑动圆弧的半径；
l 0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度； α --土坡与水平面的夹角； h 1i 的计算公式
h 1i =hw -{(r-hi /cosθi )×cosθi -[rsin(β+α)-H]} 当h 1i ≥ hi 时，取h 1i = hi ； 当h 1i ≤0时，取h 1i = 0； h 2i 的计算公式： h2i = hi -h 1i ； h w --土坡外地下水位深度； l i 的几何关系为：
l i ={arccos[((i-1)×bi -l 0)/r]-arccos[(i×bi -l 0)/r]×2×r×π}/360 θi =90-arccos[((i-0.5)×bi -l 0)/r] （四）计算安全系数:
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs ： ---------------------------------------------------------------------- 计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 1.321 32.198 2.057 3.391 3.966 示意图如下：
计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第2步 1.442 31.295 3.953 7.272 8.277 示意图如下：
---------------------------------------------------------------------- 计算结论如下：
第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.321>1.30 满足要求! [相对标高 -2.000 m]
第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.442>1.30 满足要求! [相对标高 -4.550 m]
2-3剖面边坡稳定性计算计算书
本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
（一）参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 条分块数：20； 考虑地下水位影响；
基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.500； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.300； 放坡参数：
序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 1 5.00 5.00 1.00 0.00 荷载参数：
序号 类型 面荷载q(kPa) 基坑边线距离b 0(m) 宽度b 1(m) 1 满布 100.00 -- --
土层参数：
序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 饱容重
(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3) 1 残积砂质粘性土 15.00 19.10 26.30 18.50 22.00
（二）计算原理:
根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i 条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：
1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。
（三）计算公式:
F s =∑{ci l i +[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]cosθi tan φi }/∑[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]sinθi 式子中：
F s --土坡稳定安全系数； c i --土层的粘聚力； l i --第i 条土条的圆弧长度； γ --土层的计算重度；
θi --第i 条土中线处法线与铅直线的夹角； φi --土层的内摩擦角； b i --第i 条土的宽度；
h i --第i 条土的平均高度； h 1i --第i 条土水位以上的高度； h 2i --第i 条土水位以下的高度； γ' --第i 条土的平均重度的浮重度； q --第i 条土条土上的均布荷载；
其中，根据几何关系，求得h i 为：
h i =(r2-[(i-0.5)×bi -l 0]2) 1/2-[r+l0-(i-0.5)×bi ]tanα 式子中：
r --土坡滑动圆弧的半径；
l 0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度； α --土坡与水平面的夹角； h 1i 的计算公式
h 1i =hw -{(r-hi /cosθi )×cosθi -[rsin(β+α)-H]} 当h 1i ≥ hi 时，取h 1i = hi ； 当h 1i ≤0时，取h 1i = 0； h 2i 的计算公式： h2i = hi -h 1i ； h w --土坡外地下水位深度； l i 的几何关系为：
l i ={arccos[((i-1)×bi -l 0)/r]-arccos[(i×bi -l 0)/r]×2×r×π}/360 θi =90-arccos[((i-0.5)×bi -l 0)/r] （四）计算安全系数:
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs ：
计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 1.504 36.988 1.094 7.773 7.850 示意图如下：
---------------------------------------------------------------------- 计算结论如下：
第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.504>1.30 满足要求! [相对标高 -5.000 m]
2-4剖面土坡稳定性计算计算书
本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
（一）参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 条分块数：20； 考虑地下水位影响；
基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.500； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.300； 放坡参数：
序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 1 1.50 1.50 0.00 0.00 2 3.50 4.38 1.00 0.00
土层参数：
序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 饱容重
(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3) 1 填土 1.50 19.50 10.00 5.00 22.00 2 粉质粘土 1.00 17.50 17.70 26.30 22.00 3 残积砂质粘性土 20.00 19.10 26.30 18.50 22.00
（二）计算原理:
根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i 条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：
1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。
（三）计算公式:
F s =∑[ci l i +(γh 1i +γ'h 2i )b i cos θi tan φi ]/∑(γh 1i +γ'h 2i )b i sin θi 式子中：
F s --土坡稳定安全系数； c i --土层的粘聚力； l i --第i 条土条的圆弧长度； γ --土层的计算重度；
θi --第i 条土中线处法线与铅直线的夹角；
φi --土层的内摩擦角； b i --第i 条土的宽度； h i --第i 条土的平均高度； h 1i --第i 条土水位以上的高度； h 2i --第i 条土水位以下的高度； γ' --第i 条土的平均重度的浮重度；
其中，根据几何关系，求得h i 为：
h 2i =(r-[(i-0.5)×bi -l 0]2) 1/2-[r+l0-(i-0.5)×bi ]tanα 式子中：
r --土坡滑动圆弧的半径；
l 0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度； α --土坡与水平面的夹角； h 1i 的计算公式
h 1i =hw -{(r-hi /cosθi )×cosθi -[rsin(β+α)-H]} 当h 1i ≥ hi 时，取h 1i = hi ； 当h 1i ≤0时，取h 1i = 0； h 2i 的计算公式： h2i = hi -h 1i ； h w --土坡外地下水位深度； l i 的几何关系为：
l i ={arccos[((i-1)×bi -l 0)/r]-arccos[(i×bi -l 0)/r]×2×r×π}/360 θi =90-arccos[((i-0.5)×bi -l 0)/r] （四）计算安全系数:
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs ： ---------------------------------------------------------------------- 计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 1.368 34.489 0.422 2.276 2.315 示意图如下：
计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第2步 1.334 37.624 1.675 7.898 8.074 示意图如下：
---------------------------------------------------------------------- 计算结论如下：
第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.368>1.30 满足要求! [相对标高 -1.500 m]
第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.334>1.30 满足要求! [相对标高 -5.000 m]
4.2.3三区边坡稳定计算书
此计算书为三区A1-5地块淤泥层边坡稳定计算书。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
（一）参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 条分块数：20； 考虑地下水位影响；
基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.500； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.200； 放坡参数：
序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 1 4.70 9.40 1.00 0.00 荷载参数：
序号 类型 面荷载q(kPa) 基坑边线距离b 0(m) 宽度b 1(m) 1 局布 10.00 10 3 土层参数：
序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 饱容重
(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3) 1 填土 3.40 19.50 10.00 5.00 22.00 2 淤泥 1.70 16.10 8.50 10.40 22.00 3 粘性土 13.52 19.10 26.30 18.50 22.00
（二）计算原理:
根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i 条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：
1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。
（三）计算公式:
F s =∑{ci l i +[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]cosθi tan φi }/∑[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]sinθi 式子中：
F s --土坡稳定安全系数； c i --土层的粘聚力； l i --第i 条土条的圆弧长度； γ --土层的计算重度；
θi --第i 条土中线处法线与铅直线的夹角； φi --土层的内摩擦角； b i --第i 条土的宽度； h i --第i 条土的平均高度； h 1i --第i 条土水位以上的高度； h 2i --第i 条土水位以下的高度； γ' --第i 条土的平均重度的浮重度； q --第i 条土条土上的均布荷载；
其中，根据几何关系，求得h i 为：
h i =(r2-[(i-0.5)×bi -l 0]2) 1/2-[r+l0-(i-0.5)×bi ]tanα 式子中：
r --土坡滑动圆弧的半径；
l 0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度； α --土坡与水平面的夹角； h 1i 的计算公式
h 1i =hw -{(r-hi /cosθi )×cosθi -[rsin(β+α)-H]} 当h 1i ≥ hi 时，取h 1i = hi ； 当h 1i ≤0时，取h 1i = 0； h 2i 的计算公式： h2i = hi -h 1i ； h w --土坡外地下水位深度； l i 的几何关系为：
l i ={arccos[((i-1)×bi -l 0)/r]-arccos[(i×bi -l 0)/r]×2×r×π}/360 θi =90-arccos[((i-0.5)×bi -l 0)/r] （四）计算安全系数:
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs ： ---------------------------------------------------------------------- 计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 0.983 40.165 3.779 8.787 9.565
示意图如下：
---------------------------------------------------------------------- 计算结论如下：
第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 0.983
经计算可知必须采取支护措施，否则不能满足基坑安全要求。 4.3基础施工阶段临时道路布置图
详见附图
5、基础施工阶段施工总平面布置图
详见附图
6、基础施工阶段临时用电平面布置图
详见附图
7、基础施工阶段临时用水平面布置图
详见附图
晋江市安海区域海东鸿塔片区旧城改造工程
基础施工阶段一次场区平面布置规划
中国建筑第六工程局有限公司
晋江安海鸿塔片区旧城改造工程项目部
二0一二年八月十五日
施工组织设计（方案）报审表
工程名称: 晋江市安海区域海东鸿塔片区旧城改造项目 编号:
说明：1. 本表一式三份，由承包人、监理单位、发包人按合同规定程序填
审 批 页
项目名称：晋江市安海区域海东鸿塔片区旧城改造项目
编制单位：中国建筑第六工程局有限公司晋江安海鸿塔片区旧城改造工程
项目部
目 录
1、基础施工阶段施工总平面布置总说明 ...................................... 1
1.1工程概况 .......................................................... 1
1.2施工总平面布置的依据 .............................................. 2
1.3施工总平面布置的原则 .............................................. 2
1.4施工总平面布置的主要内容 .......................................... 3
1.5施工总平面布置与管理 .............................................. 4
1.6二次施工场地布置 .................................................. 4
2、场地平整后打桩时期场区现状图 .......................................... 5
3、场区坐标及高程控制点平面布置图 ........................................ 5
3.1场区测量控制点平面布置说明 ........................................ 5
3.2场区坐标及高程控制点平面布置图 .................................... 8
4、基础施工阶段临时道路布置图 ............................................ 8
5、基础施工阶段施工总平面布置图 ......................................... 25
6、基础施工阶段临时用电平面布置图 ....................................... 25
7、基础施工阶段临时用水平面布置图 ....................................... 25 附图
1、基础施工阶段施工总平面布置总说明
1.1工程概况
1.1.1工程建设概况
1.1.2施工现场现状
截至目前本工程施工现场现状为：除A1-5 地上有2处宗庙祠堂未拆除、A1-2地块东部地上有4处电杆等设施未拆除外，场地无其它地上障碍物。现场除A1-5 地上局部未拆除建筑物部位外场区平整基本完成， A1-4 、A1-5地块桩基正在施工；场地北部、东部和南部临时围挡已封闭；西部兴安公路正在施工；A1-1（北、东）、A1-2（东）、 A1-4（南）地块外部设置排水沟降排水，以方便桩基施工。目前，现场没有采取深基坑支护和降水措施。
场地标高及地下室与临时围挡的距离等详见场区平整后打桩时期场区现状图。
1.1.3工程总平面布置的难点
（1）基坑深、水位高：
地下室基坑开挖深度最深达11m 左右（超过5m 施工方案须专家论证），地下水位除A1-1为平均1.05m 外，其它地块地下水位平均值约为2.06m 。鉴于上述水文地质情况，
如不采取边坡支护和深基坑降水，将难以保证现场施工的质量、进度，且存在重大安全隐患。
对于场区东部基坑边坡建议采用喷锚支护； A1-5地块西部、南部淤泥地带不适宜喷锚支护，建议采用砼灌注桩加帽梁支护；A1-4局部狭窄地段以及A1-1、A1-3地块北部边坡高且边距小的部位也建议采用砼灌注桩加帽梁支护。
基坑降水建议采用井点降水。
（2）道路出入受限：
本工程地处南部、北部、东部均与居民区和商业网点为邻，而且道路运行、停靠车辆多。目前进出现场道路可由南边鸿江西路、西部兴安路和东部海八路进出，但海八路道路车流多且有临街商业店铺，一般情况下只能考虑单向行车；其它两条道路为进出车辆主出入口。而从场地通到兴安路需穿过正在施工的规划路。因此，建设单位必须与正在施工规划路的施工单位进行协调，修筑施工便道，保证车辆通行。
（3）施工场地狭小：
由于现场三个地下室之间必须设置主干道路，但地下室之间最近距离仅为7m ，周边围挡支撑距地下室最近距离不到4.1m 。为保证施工临时道路、现场仓库以及施工管理用房设置，必须采取基坑支护措施；A1-3、A1-5地块加工区、堆场等需要设在A2、 A3地块上才能满足施工生产需要。
（4）材料用量大：
由于地下室面积大（约95000㎡）、几何尺寸长，砼用量约为100000m ³，钢筋用量约为10000t 。同时近30万m 2的模板、近8000m ³的木方、钢管支架约为7000t 、钢管扣件约为120万个及大量的措施用料、周转料具需要运进现场，因此，施工道路通达通畅是确保该工程工期的关键。
1.2施工总平面布置的依据
（1） 施工合同相关要求
（2） 建筑总平面图（120730电子版）
（3） 施工部署、施工总进度计划安排和施工工艺流程
（4） 施工用地范围和水电源位置
（5） 业主提供的现场及周围作业条件
1.3施工总平面布置的原则
（1） 施工现场布置要紧凑合理，尽量少占用场地面积；
（2） 按照施工区域分别布置材料堆放、加工棚等生产设施，尽量减少交叉作业、相互干扰；
（3） 科学规划施工道路，保证运输道路通畅；
（4） 考虑主体施工阶段平面布置，减少搬迁、拆改等情况发生；
（5） 优先保证施工生产需要，在可能的情况下考虑办公、生活需要；
（6） 尽量采用统一定型的临建房屋和加工棚，以便周转利用；
（7） 符合节能、环保、安全和消防等要求；
（8） 遵守当地主管部门和业主关于施工现场安会文明施工的相关规定。
1.4施工总平面布置的主要内容
施工现场按照项目部施工部署中的分区即A1-1、A1- 3地块为一区、A1-2、 A1-4地块为二区、 A1-5地块为三区进行平面布置。
（1）场地进出口：
现场拟设7个进出口，其中在鸿江西路3个；海八路1个；兴安公路3个。兴安路出入口需穿过正在施工的兴安公路。其中鸿江西路和兴安公路出入口为主要通道，在主要出入口设置大门。
要求建设单位对于A1-5地块西侧要协调兴安公路尽快完成施工，确保本场区平面布置图中，西侧路口畅通。
A2地块虽然暂不施工，但该区西侧基坑边土方未平整，请建设单位协调平整，确保现场周边道路连贯畅通。
（2）堆场、加工场、仓库位置：
钢筋堆场及加工棚布置：一区主要布置在场地周边（A2地块上、A3地块和A1-1地块东部）；二区主要布置在一区场地上（由于一区比二区晚开工约一个月），三区主要布置在北侧A2地块上。
其它材料就近堆放、加工。库房应根据现场情况设置。
（3）场内运输道路位置：
场内道路是布置重点，场地道路必须满足砼罐车等通行需要。地下室之间道路考虑将土方下挖至一定高度后修筑临时道路；基坑周边尽可能布置道路。由于场地限制，单行道一般采用3.5m 宽；主干道宽6—8m ，保证大型运输车辆通行。
（4）办公性施工设施位置：
现场只设置办公、值班室等临时用房，职工宿舍等生活用房在场外布置。拟在鸿江
西路正门西侧、海八路一侧设置办公室等。临建房屋采用彩板房搭设。（详见临时用房平面布置图及临建1、临建2、临建4现场管理用房平面布置图），但在基础支护的条件下，才能确保临时管理用房的场地。
（5）水电管网：
根据业主提供的变压器位置和临时水源分区布置临时水电管线，为满足施工需要，我方要求一区和二区各采用三台变压器；三区采用二台变压器，钢筋加工区另增加一台。现场临时水源接驳口水管为DN80，不能满足消防要求，请建设单位重点考虑；现场临时水主干管只能采用DN80；临时用电的主电缆及临时用水的主干管道沿围挡布置。
（6）泵车等设备位置：
由于场地小，泵车只能布置在大门口、二区和三区间、主干道等局部位置。
塔吊基础桩应于打工程桩时一起施工，二次土方开挖前将塔吊安装完毕。塔吊位置等详见平面布置图。
（7）其它
现场拟设地磅一个、门禁系统，设置在鸿江西路正门；现场业主未完成的围挡，项目部将根据现场情况予以完善，具体做法详见后附图（拟建围挡示意图）。场地大门口设门卫室。
1.5施工总平面布置与管理
（1）总平面管理应以施工总平面规划为依据，现场将根据工程进度情况，对施工总平面布置进行调整、补充和修改，以满足不同时间的需要。
（2）总平面管理由项目部对施工总平面进行统一管理，各区域项目分部进行区域管理，各个区域内部有关道路、动力管线、排水沟渠及其他临时工程的施工、维修、养护由相关区域负责。
（3）总平面管理将根据不同时间和不同需要，结合实际情况，合理调整场地；对运输大宗材料的车辆，作出妥善安排，避免拥挤堵塞；施工现场由项目副经理负责，并设专职组，负责平面管理。
1.6二次施工场地布置
二次场布的时间：在地下室顶板完成和外部回填土完成后，进行二次场布。
二次场布主要内容：重新规划施工临时道路；重新规划现场作业棚，将作业棚设置在地库顶板适当区域位置；重新规划临时水管线，设加压泵房； 重新规划临时电； 增设管理用房；增设厕所卫生设施；增设现场排水沟设施；增设企业形象标识等。
2、场地平整后打桩时期场区现状图
详见附图
3、场区坐标及高程控制点平面布置图
3.1场区测量控制点平面布置说明
3.1.1编制依据
1、福建侨成房地产开发有限公司提供的《总平面图》。
2、福建侨成房地产开发有限公司提供的福州极点测绘有限公司出具的《测绘控制点点之记》。
3、土建工程施工涉及的有效国家建筑工程施工质量验收规范和规程:《工程测量规范》（GB50026-2007）。
4、《建筑施工测量手册》。
3.1.2现场坐标控制点引测
1、仪器选用
该工程测量选用SOUTH 302B 电子全站仪一台， NAL124自动安平水准仪一台，5米塔尺1把。NAL124自动安平水准仪每公里往返测高差中数标准偏差±2.0mm ，补偿器补偿范围不小于±15′，安平误差不大于0.5〞；
2、校核起始依据，建立建筑物控制网
1）、校核起始依据
定位测量前，根据甲方提供的福州极点测绘有限公司出具的《测绘控制点点之记》三个相互关联的测绘院控制点N336（X=2734253.979,Y=495986.960，Z=4.767）、测绘院控制点N337(X=2734125.148,Y=495849.223，Z=4.716）和测绘院控制点N338(X= 2734069.323,Y= 495689.32，Z=4.240），作为场区控制依据点，因甲方提供的控制点均在市政道路路面上，且工地围挡高5米，工程施工无法直接利用该控制点。必须进行控制点的引测，将控制点引入工地，并作长期性的固定保护工作。
2）、布控引测点计划
本工程场地面积大，场边堆积土方比较高，给测绘工作带来的难度较高，应先进行初步定点引测，初步引测初步确定10个控制点（A-01、A-02、A-03、A-04、A-05、A-06、A-07、A-08、A-09、A-10）的大概位置，位置确定要考虑将来的土方开挖，临时道路施工，临时办公室位置等对其造成破坏，尽量选择靠近围挡和不经常过车的地方，以免对影响引测点的准确性。确定大概位置之后扎ø8钢筋，钢筋扎入30cm ，外露20cm ，并在
四周撒白灰以作标识，大门的一侧必须作一个引测控制点，否则无法与围挡外道路上的测绘院控制点相连。
3）、引测控制点施工
租用挖掘机对已经选择好的引测控制点作基础处理，将四周的大条石，建筑垃圾清理出来，对松散基础做夯实处理并挖土挖坑，挖坑要求：坑的长宽高为1000mm ×1000mm ×1000mm （共10个坑），并夯实坑底，人工浇筑混凝土（普通C20混凝土）并振捣密实，基础顶面支模600mm ×600mm ，高出地面100mm ，基础顶面有预埋钢板，钢板提前制作共10块，钢板尺寸为250mm ×250mm ，厚12mm ，每块钢板板面焊接四根长400mm 的二级螺纹Ф16钢筋，钢板中心在机床上冲一个直径2mm ，深2mm 的圆点坑，作为坐标对点之用，钢板居中安装，必须保证安装完成后的钢板水平，消除高程测量的误差，且高出混凝土3-5mm ，之后抹灰找坡，防止钢板中间积水，安装完成后用红油漆以钢板所冲的的圆点为中心画一个直径60mm 的圆，以便于找点，并在混凝土基座上标出引测控制点点号。
Φ
16
1-1剖面
预埋件大样图
4）、坐标点及高程的测量和复核
用SOUTH 302B 型全站仪，以测绘院控制点N338为测站点,N337为后视点，通过施工现场大门，定出大门一侧已作好的引测控制点A-03的坐标，记录下来，将全站仪移至
A-03，后视N338，再定出引测点A-01、A-02、A-04、A-05、A-06、A-07、A-08、A-09、A-10的坐标。
用NAL124自动安平水准仪架于k 点以N337、N338等已知点的高程作为基准点，向各控制点立塔尺进行测量，经过高程的叠加换算出各控制点的高程。
高程的复核用闭合导线法进行复核，坐标的复核为用引测的点的坐标作为测站点和后视点去放样测绘院给出的坐标点，经复核后坐标高程值见下表：
福州极点测绘有限公司控制点成果引测至施工现场的控制点坐标及高程表
5）、精度要求
平面控制网导线精度不低于1/10000,高程控制测量闭合差不大于± mm（L 为附合路线长度以km 计）。
在测设建筑物控制网时，首先要对起始依据进行校核。根据红线桩及图纸上的建筑物角点坐标，反算出它们之间的相对关系，并进行角度、距离校测。校测允许误差：角度为±12〃；距离相对精度不低于为1/15000。
对起始高程点应用附合水准测量进行校核，高程校测闭合差不大于± mm（n 为测站数）。
测设完的控制点应用围栏妥善保护，长期保存，并在施工一段时间后复验桩点坐标准确性。
3.1.3引测控制点维护
每个引测控制点的维护栏采用钢管搭设防护栏杆，刷黄黑油漆，间隔间距300mm 。做法如图所示：
3.2场区坐标及高程控制点平面布置图
详见附图
4、基础施工阶段临时道路布置图 4.1道路剖面图 详见附图 4.2边坡稳定计算书 4.2.1一区边坡稳定计算书
本计算书为一区A1-1地块东侧边坡稳定计算，该计算书参照《建筑施工计算手册》（江正荣 编著 中国建筑工业出版社）、《实用土木工程手册》（第三版 杨文渊 编著 人民教同出版社）、《地基与基础》（第三版 中国建筑工业出版社）、《土力学》等相关文献进行编制。计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
（一）参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 条分块数：20；
考虑地下水位影响；
基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：3.500； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.000； 放坡参数：
序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 1 4.50 5.70 1.00 0.00 荷载参数：
序号 类型 面荷载q(kPa) 基坑边线距离b 0(m) 宽度b 1(m) 1 局布 30.00 1.5 3 土层参数：
序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 饱容重
(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3) 1 杂填土 2.00 19.50 10.00 5.00 20.00 2 粉质粘土 2.10 18.50 19.00 28.00 21.00 3 残积砂质粘性土 14.70 19.10 26.30 18.50 21.00
（二）计算原理:
根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i 条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：
1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。
（三）计算公式:
F s =∑{ci l i +[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]cosθi tan φi }/∑[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]sinθi 式子中：
F s --土坡稳定安全系数； c i --土层的粘聚力； l i --第i 条土条的圆弧长度； γ --土层的计算重度；
θi --第i 条土中线处法线与铅直线的夹角； φi --土层的内摩擦角； b i --第i 条土的宽度； h i --第i 条土的平均高度； h 1i --第i 条土水位以上的高度； h 2i --第i 条土水位以下的高度； γ' --第i 条土的平均重度的浮重度； q --第i 条土条土上的均布荷载；
其中，根据几何关系，求得h i 为：
h 2i =(r2-[(i-0.5)×bi -l 0]) 1/2-[r+l0-(i-0.5)×bi ]tanα 式子中：
r --土坡滑动圆弧的半径；
l 0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度； α --土坡与水平面的夹角； h 1i 的计算公式
h 1i =hw -{(r-hi /cosθi )×cosθi -[rsin(β+α)-H]} 当h 1i ≥ hi 时，取h 1i = hi ； 当h 1i ≤0时，取h 1i = 0； h 2i 的计算公式： h2i = hi -h 1i ； h w --土坡外地下水位深度； l i 的几何关系为：
l i ={arccos[((i-1)×bi -l 0)/r]-arccos[(i×bi -l 0)/r]×2×r×π}/360 θi =90-arccos[((i-0.5)×bi -l 0)/r] （四）计算安全系数:
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs ： ---------------------------------------------------------------------- 计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 1.333 29.019 2.770 6.625 7.181 示意图如下：
---------------------------------------------------------------------- 计算结论如下：
第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.333>1.30 满足要求! [相对标高 -4.500 m]
4.2.2二区边坡稳定计算书 2-2剖面边坡稳定性计算计算书
本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
（一）参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 条分块数：20； 考虑地下水位影响；
基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.500； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.300； 放坡参数：
序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 1 2.00 4.00 0.00 0.00 2 2.55 3.83 1.00 0.00 荷载参数：不考虑荷载，即基坑顶不得有额外荷载。 土层参数：
序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 饱容重
(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3) 1 填土 2.00 19.50 10.00 5.00 22.00 2 粉质粘土 3.00 17.50 17.70 26.30 22.00 3 残积砂质粘性土 19.50 19.10 26.30 18.50 22.00
（二）计算原理:
根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i 条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：
1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。
（三）计算公式:
F s =∑{ci l i +[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]cosθi tan φi }/∑[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]sinθi 式子中：
F s --土坡稳定安全系数； c i --土层的粘聚力； l i --第i 条土条的圆弧长度； γ --土层的计算重度；
θi --第i 条土中线处法线与铅直线的夹角； φi --土层的内摩擦角； b i --第i 条土的宽度； h i --第i 条土的平均高度； h 1i --第i 条土水位以上的高度； h 2i --第i 条土水位以下的高度； γ' --第i 条土的平均重度的浮重度； q --第i 条土条土上的均布荷载；
其中，根据几何关系，求得h i 为：
h i =(r2-[(i-0.5)×bi -l 0]2) 1/2-[r+l0-(i-0.5)×bi ]tanα 式子中：
r --土坡滑动圆弧的半径；
l 0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度； α --土坡与水平面的夹角； h 1i 的计算公式
h 1i =hw -{(r-hi /cosθi )×cosθi -[rsin(β+α)-H]} 当h 1i ≥ hi 时，取h 1i = hi ； 当h 1i ≤0时，取h 1i = 0； h 2i 的计算公式： h2i = hi -h 1i ； h w --土坡外地下水位深度； l i 的几何关系为：
l i ={arccos[((i-1)×bi -l 0)/r]-arccos[(i×bi -l 0)/r]×2×r×π}/360 θi =90-arccos[((i-0.5)×bi -l 0)/r] （四）计算安全系数:
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs ： ---------------------------------------------------------------------- 计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 1.321 32.198 2.057 3.391 3.966 示意图如下：
计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第2步 1.442 31.295 3.953 7.272 8.277 示意图如下：
---------------------------------------------------------------------- 计算结论如下：
第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.321>1.30 满足要求! [相对标高 -2.000 m]
第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.442>1.30 满足要求! [相对标高 -4.550 m]
2-3剖面边坡稳定性计算计算书
本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
（一）参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 条分块数：20； 考虑地下水位影响；
基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.500； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.300； 放坡参数：
序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 1 5.00 5.00 1.00 0.00 荷载参数：
序号 类型 面荷载q(kPa) 基坑边线距离b 0(m) 宽度b 1(m) 1 满布 100.00 -- --
土层参数：
序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 饱容重
(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3) 1 残积砂质粘性土 15.00 19.10 26.30 18.50 22.00
（二）计算原理:
根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i 条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：
1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。
（三）计算公式:
F s =∑{ci l i +[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]cosθi tan φi }/∑[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]sinθi 式子中：
F s --土坡稳定安全系数； c i --土层的粘聚力； l i --第i 条土条的圆弧长度； γ --土层的计算重度；
θi --第i 条土中线处法线与铅直线的夹角； φi --土层的内摩擦角； b i --第i 条土的宽度；
h i --第i 条土的平均高度； h 1i --第i 条土水位以上的高度； h 2i --第i 条土水位以下的高度； γ' --第i 条土的平均重度的浮重度； q --第i 条土条土上的均布荷载；
其中，根据几何关系，求得h i 为：
h i =(r2-[(i-0.5)×bi -l 0]2) 1/2-[r+l0-(i-0.5)×bi ]tanα 式子中：
r --土坡滑动圆弧的半径；
l 0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度； α --土坡与水平面的夹角； h 1i 的计算公式
h 1i =hw -{(r-hi /cosθi )×cosθi -[rsin(β+α)-H]} 当h 1i ≥ hi 时，取h 1i = hi ； 当h 1i ≤0时，取h 1i = 0； h 2i 的计算公式： h2i = hi -h 1i ； h w --土坡外地下水位深度； l i 的几何关系为：
l i ={arccos[((i-1)×bi -l 0)/r]-arccos[(i×bi -l 0)/r]×2×r×π}/360 θi =90-arccos[((i-0.5)×bi -l 0)/r] （四）计算安全系数:
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs ：
计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 1.504 36.988 1.094 7.773 7.850 示意图如下：
---------------------------------------------------------------------- 计算结论如下：
第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.504>1.30 满足要求! [相对标高 -5.000 m]
2-4剖面土坡稳定性计算计算书
本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
（一）参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 条分块数：20； 考虑地下水位影响；
基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.500； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.300； 放坡参数：
序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 1 1.50 1.50 0.00 0.00 2 3.50 4.38 1.00 0.00
土层参数：
序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 饱容重
(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3) 1 填土 1.50 19.50 10.00 5.00 22.00 2 粉质粘土 1.00 17.50 17.70 26.30 22.00 3 残积砂质粘性土 20.00 19.10 26.30 18.50 22.00
（二）计算原理:
根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i 条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：
1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。
（三）计算公式:
F s =∑[ci l i +(γh 1i +γ'h 2i )b i cos θi tan φi ]/∑(γh 1i +γ'h 2i )b i sin θi 式子中：
F s --土坡稳定安全系数； c i --土层的粘聚力； l i --第i 条土条的圆弧长度； γ --土层的计算重度；
θi --第i 条土中线处法线与铅直线的夹角；
φi --土层的内摩擦角； b i --第i 条土的宽度； h i --第i 条土的平均高度； h 1i --第i 条土水位以上的高度； h 2i --第i 条土水位以下的高度； γ' --第i 条土的平均重度的浮重度；
其中，根据几何关系，求得h i 为：
h 2i =(r-[(i-0.5)×bi -l 0]2) 1/2-[r+l0-(i-0.5)×bi ]tanα 式子中：
r --土坡滑动圆弧的半径；
l 0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度； α --土坡与水平面的夹角； h 1i 的计算公式
h 1i =hw -{(r-hi /cosθi )×cosθi -[rsin(β+α)-H]} 当h 1i ≥ hi 时，取h 1i = hi ； 当h 1i ≤0时，取h 1i = 0； h 2i 的计算公式： h2i = hi -h 1i ； h w --土坡外地下水位深度； l i 的几何关系为：
l i ={arccos[((i-1)×bi -l 0)/r]-arccos[(i×bi -l 0)/r]×2×r×π}/360 θi =90-arccos[((i-0.5)×bi -l 0)/r] （四）计算安全系数:
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs ： ---------------------------------------------------------------------- 计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 1.368 34.489 0.422 2.276 2.315 示意图如下：
计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第2步 1.334 37.624 1.675 7.898 8.074 示意图如下：
---------------------------------------------------------------------- 计算结论如下：
第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.368>1.30 满足要求! [相对标高 -1.500 m]
第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.334>1.30 满足要求! [相对标高 -5.000 m]
4.2.3三区边坡稳定计算书
此计算书为三区A1-5地块淤泥层边坡稳定计算书。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
（一）参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 条分块数：20； 考虑地下水位影响；
基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.500； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.200； 放坡参数：
序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 1 4.70 9.40 1.00 0.00 荷载参数：
序号 类型 面荷载q(kPa) 基坑边线距离b 0(m) 宽度b 1(m) 1 局布 10.00 10 3 土层参数：
序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 饱容重
(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3) 1 填土 3.40 19.50 10.00 5.00 22.00 2 淤泥 1.70 16.10 8.50 10.40 22.00 3 粘性土 13.52 19.10 26.30 18.50 22.00
（二）计算原理:
根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i 条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：
1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。
（三）计算公式:
F s =∑{ci l i +[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]cosθi tan φi }/∑[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qbi ]sinθi 式子中：
F s --土坡稳定安全系数； c i --土层的粘聚力； l i --第i 条土条的圆弧长度； γ --土层的计算重度；
θi --第i 条土中线处法线与铅直线的夹角； φi --土层的内摩擦角； b i --第i 条土的宽度； h i --第i 条土的平均高度； h 1i --第i 条土水位以上的高度； h 2i --第i 条土水位以下的高度； γ' --第i 条土的平均重度的浮重度； q --第i 条土条土上的均布荷载；
其中，根据几何关系，求得h i 为：
h i =(r2-[(i-0.5)×bi -l 0]2) 1/2-[r+l0-(i-0.5)×bi ]tanα 式子中：
r --土坡滑动圆弧的半径；
l 0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度； α --土坡与水平面的夹角； h 1i 的计算公式
h 1i =hw -{(r-hi /cosθi )×cosθi -[rsin(β+α)-H]} 当h 1i ≥ hi 时，取h 1i = hi ； 当h 1i ≤0时，取h 1i = 0； h 2i 的计算公式： h2i = hi -h 1i ； h w --土坡外地下水位深度； l i 的几何关系为：
l i ={arccos[((i-1)×bi -l 0)/r]-arccos[(i×bi -l 0)/r]×2×r×π}/360 θi =90-arccos[((i-0.5)×bi -l 0)/r] （四）计算安全系数:
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs ： ---------------------------------------------------------------------- 计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 0.983 40.165 3.779 8.787 9.565
示意图如下：
---------------------------------------------------------------------- 计算结论如下：
第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 0.983
经计算可知必须采取支护措施，否则不能满足基坑安全要求。 4.3基础施工阶段临时道路布置图
详见附图
5、基础施工阶段施工总平面布置图
详见附图
6、基础施工阶段临时用电平面布置图
详见附图
7、基础施工阶段临时用水平面布置图
详见附图