公路桥梁设计规范答疑汇编--问题举例
1、在条文说明中的第3.3.1中的第3款：“应首先考虑与桥涵相连的公路路段的路基宽度，保持桥面净宽与路肩同宽。”主要疑惑是：路肩指的是硬路肩还是土路肩？
2、规范第3.3.2条中规定：“在不通航和无流筏的水库中区域内，梁底面或拱顶底面离开水面的不应小于计算浪高的0.75倍加上0.25m。”
问题如下：
（1）以上条款中的0.25m指的是在浪高的0.75倍上加的一个安全值，还是指高于支承垫石顶面高度0.25m？
（2）在水库区域内的通航桥的不通航孔，以上条款是否适用？
（3）此处的水面是指计算水位还是最高洪水位？
（4）最终梁底净空是否需要满足第3.3.2条中的所有条款？即是否需满足该条最后一段所要求的并同时满足表
3.3.2的要求？
3、（1）规范第3.3.6条规定天然气管道不是顺桥过。是所有的天然气管道不得过，还是对直径和压力有限制？在城市桥梁及城市郊区公路桥梁的设计中，此条经常不能满足。
（2）煤气管道是否等同于天然气条文取用？管道与桥梁的交叉如何考虑？高压线的定义是多少电压？
4、（1）规范第3.5.8条中纵坡大于1%的桥梁非常普通，对于空心板等大规模工厂化制作的上部结构，梁底水平如何操作（每根梁的纵坡可能都不同）？
（2）规范第3.5.8条中“某一规定坡度”具体数值是多少？
对于纵、横坡较大的空心板桥，如果不能使用球冠支座，梁底只能做垫块，空心板预制比较困难，景观较差，如何处理？
5、规范第3.6.4条规定水泥混凝土桥面铺装面层（不含整平层和垫层）的厚度不宜小于80mm，混凝土强度等级不应低于C40。
条文中，关于“不含整平层和垫层”的含义，如采用沥青混凝土桥面，有两种不同的理解，一是沥青混凝土下的混凝土铺装，只算是“整平层和垫层”，可不按第3.6.4条的厚度及强度要求；二是沥青混凝土下的混凝土铺装，不是整平层和垫层，是桥面铺装（根据条文解释，似这样理解也是符合精神的），应符合第3.6.4条的厚度及强度要求。
6、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第3.7.2条“跨越河流或海湾的特大、大、中桥宜设置水尺或标志，较高墩台宜设围栏、扶梯等”。
请问：（1）本条中“较高墩台”中的“较高”二字有没有一个明确的幅度或范围，即“多高”才算“较高”？
（2）本条中“较高墩台宜设围栏、扶梯等”中，设置围栏、扶梯的目的是什么？是为了方便桥墩台的养护还是其他目的？
7、规范第4.1.4条：“作用的设计值规定为作用的标准值乘以相应的作用分项系数”。相应的分项系数在规范中没有明确。规范中只给出作用效应的分项系数。
8、规范第4.1.7条，短期组合中包括收缩徐变吗？
9、规范第4.1.7条规定：公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，„„ψ1j——第j个可变作用效应的频遇值系数„„。在该条款中，依然没有特挂——300t等挂车荷载的频遇值系数，请问挂车作用效应的频遇值系数一般情况下该如何取值？
10、规范第4.1.3条与4.1.7条中作用与其效应的频遇值系数是同一个值吗？
11、规范第4.1.8条的“弹性阶段截面应力计算”是什么意思？
12、规范第4.3.1条，对不同跨径组合，PK如何取值？
13、关于规范第4.3.1条，不等跨连续梁PK如何取值？
14、规范第4.3.1条，剪力效应是否包括以下内容：
（1）条文说明所指下部结构计算：墩台、基础内力（轴向力、弯矩及剪力）。
（2）制动力引起的支座剪力（如：计算板式橡胶支座的剪切变形时计及的制动力，在有些算例中并未计及，我认为应计及。）
15、在作箱梁桥的空间有限元分析时，对于车道荷载（包括均布荷载和集中荷载）进行空间布置时，一个车道荷载横桥向的分布宽度取多少，怎样布置？
16、按照原规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG021—85），汽车荷载是以汽车车队表示（汽车—超20级等），我们在给使用单位提供用于标识桥梁承载力的限载标志时，可以以明确的重车吨位来标识。但是现在《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）中的汽车荷载是由车道荷载和车辆荷载组成，并且车道荷载和车辆荷载被用于不同情况的桥梁结构设计。那么，在此种情况下，我们该如何向使用单位提供用于标识桥梁承载力的限载标志呢？可否用相应汽车荷载等级的车辆荷载来确定？
17、根据第4.3.2条，一个基频，对应一个冲击系数，计算冲击系数，只提到结构基频（一个结构只有一个基频），而且条文说明中强调“只要桥梁的基频相同，在同样的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。”但后面的条文说明中，对于连续梁的正负弯矩区给出两个冲击系数，没有解释原因，公式中也没有解释对于不等跨连续梁ι值如何取值（比如不等跨等刚度连续梁）。通过一些文献，我们发现连续梁正负弯矩应该采用不同的频率，但不知道哪些文献应该是规范认可权威的。如果规范认为计算正负弯矩区应该采用不同的频率（不单是基频，规范中只提到基频），那么规范应解释啊，或麻烦提供一些规范认为可以参考的文献。
18、（1）规范第4.3.5条未涉及非机动车荷载的选取原则，如何与人群荷载结合作用？
（2）对跨径不等的连续结构，以最大计算跨径为准。按照此原则，若桥梁跨径为（50+150+50）m，人群荷载取值仅为2.5kN/m2，是否偏小?
19、规范第4.3.1条第4款1）中规定，车道荷载中集中荷载PK在计算剪力效应时要乘1.2；第4.3.6条汽车荷载制动力计算时集中荷载PK要不要乘1.2（因为汽车荷载制动力对桥梁支座、墩台等是剪力效应）？
20、规范第4.3.7条中阵风系数和现行《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01—2004）不一致处该如何取值？风纵、横向是否叠加，还是考虑以某个角度吹？
21、规范第4.3.8条未详细说明作用在桥墩上波浪力的作用标准值。
22、按规范第4.3.10条，采用混凝土桥面桥梁梯度温度效应计算值较大，北方地区桥梁采用混凝土桥面（无沥清混凝土层）是否合适？部分低等级公路无沥青混凝土桥面桥梁是否需要处理？
23、规范中第4.3.10条提到的“桥面板表面”可否理解为不参与结构受力的铺装层表面，这样，梁体顶面的温度可根据铺装层厚度进行直线内插计算。
24、规范第4.3.10条中关于正温差变化的基数25℃是否为桥面铺装层上顶面即行车道表面的温度，然后再按梯度往下变化至上部结构上部、下部？
25、规范关于温度梯度的问题：
对于桥面铺装为10cm厚混凝土或桥面铺装为10cm厚混凝土加10cm厚沥青混凝土的桥梁，T1计算点是从混凝土铺装表面还是从主梁表面起算？
26、现我们就一连续刚构桥进行施工图设计，经过计算发现，上部结构箱梁的最大压应力均超过规范规定。通过分析，主要原因有以下两点：一是相对于旧规范由温度变化引起的应力较大；二是新规范中对于使用阶段的正应力的规定，限制值为0.5fck，小于旧规范的限制值。
27、桥面上设置的护栏是否需要考虑汽车的撞击作用？如果需要，那么是否可以套用规范第4.4.3条的汽车撞击力？
28、在使用《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）和《公路桥梁抗风设计规范》（JTG D60-01—2004）进行抗风设计时，发现两本规范的附表A全国基本风速值表中，关于四川甘孜地区的基本风速取值规定不同，且差别较大，请问在设计时按照哪个值取？
29、（1）规范第1章总则第1.0.6条第2款，短暂状况涉及承载能力极限状态设计，而规范第7章只规定了短暂状况的应力验算内容，规范中没有关于短暂状况下承载力极限状态设计的计算内容详细说明，而持久状况下的承载能力极限状态设计作了很详细的说明。关于这点，存在疑问。
（2）承载能力极限状态、正常使用极限状态、应力验算，我把他理解为三种不同的验算方法。第1章总则第1.0.6条，持久状况、短暂状况的设计验算内容“该状况桥涵应作承载能力极限状态和正常作用极限状态设计”如改为“该状况桥涵应作承载能力极限状态和正常使用极限状态设计及相关的应力验算”，是否妥一点？
30、《公路钢混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》《JTG D62—2004》中抗渗等级W6与《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》《JTG E30—2005》中抗渗等级S6及试验室所出示的报告P6这三个参数所代表的含义是否相同？何处有参考可查出相关数据？
31、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第3.2.3条，关于钢筋种类，我们目前使用较多的为R235和HRB335钢筋，用于桥梁结构。因为我们较少应用HRB400钢筋，所以想咨询一下，目前HRB400钢筋用于桥梁结构（包括上部结构和下部结构）的应用情况如何？除强度以外，焊接、冷弯等各项抗震
构造措施指标用于桥梁结构是否稳定，可靠？
32、新规范是否与旧规范一样对板根部的a值按不超过l/3控制？
33、规范公式（4.1.3-4）、公式（4.1.3-5）中的t是相同的，均取跨中板厚。不考虑承托。板支承处附近几乎不存在弹性分析，不考虑车轮分布重叠。仅在跨中考虑车轮分布重叠，板支承处及板支承处附近（即过渡段）不考虑车轮分布重叠，这样理解对吗？
34、规范第4.1.4条规定：装配式铰接斜板桥的预制板块，可按宽为两板边垂直距离，计算跨径为斜跨径的正交板计算，而在《公路桥涵设计手册—梁桥（上册）》第182页，装配式斜交简支板桥的简化计算中，在计算斜交板桥的跨中弯矩时，还应乘以斜交的折减系数kφ。请问：按新规范规定，进行斜交板桥计算时，是否无需再进行折减系数的计算？按新规范规定的斜交板桥计算，是否与正交板桥计算无异？
35、关于桥梁有效宽度，规范第4.2.2条对连续梁翼缘有效宽度作了较为详细的规定，但又规定“对超静定结构进行作用效应分析时，可取实际全宽”，如何理解？
36、规范第4.2.3条，关于有效宽度“对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，取全宽”，有下面几点疑问：
（1）“作用”和“荷载”二者的关系，应是包含不是并列，这样理解对吗？
（2）“作用效应分析”的定义，本规范中包括应力、裂缝计算，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）中没有明确。
（3）适用于多箱吗？
37、关于截面有效宽度，规范第4.2.2条中“对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，T形（箱形）截面梁的翼缘有效宽度可取实际全宽”，其中“作用（或荷载）效应”如何理解？例如：在进行多跨预应力连续梁各截面内力计算时采用全截面计算？其他荷载（不包括预加力荷载）产生应力，是否也可按全截面几何特性计算由组合内力产生的应力？
38、规范第4.2.3条“对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，箱形截面梁的翼缘宽度可取实际全宽”，这句话如何理解？不是不说超静定结构就不需要考虑有效宽度，难道超静定结构就没有剪力滞效应吗？
39、（1）钢筋混凝土梁计算裂缝时是否考虑有效分布宽度？如果全宽是1m，布10根钢筋，有效宽度是0.8m，可布8根钢筋，在计算裂缝时应该计算10根还是8根钢筋？
（2）在计算钢筋混凝土的承载能力的时候，是否要考虑有效宽度？就上面的情况说，即应该计算1m宽度+10根钢筋，还是0.8m宽度+8根钢筋？
（3）预应力混凝土梁的应力是否要考虑有效宽度？
40、规范第4.3.1条规定“计算车道荷载引起的拱的正弯矩时，拱顶、拱跨1/4应乘以折减系数0.7”，经对比计算，公路—I级汽车荷载计算的拱顶正弯矩乘以0.7后小于汽车—超20级荷载的正弯矩值。请问：车道荷载计算的拱的正弯矩值为什么要折减？
41、关于《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61—2005）附录B条文说明中提到的一篇文章（《少箱薄壁多段施工的大跨径钢筋混凝土拱桥设计中的几个问题》）第四部分（拱圈变形二次力矩的计算）中提到钢筋混凝土拱桥的
弯矩增大系数η，（虽然是老规范）推荐采用直杆的。η值是不合适的。现行的《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）中未论及该问题，也未对钢筋混凝土拱桥的弯矩增大系数η作特别论述，是否意味着验算钢筋混凝土拱桥拱圈时依然采用直杆的η值？
42、根据规范第5.2.2条规定，钢筋混凝土矩形截面混凝土受压区高度x应按式（5.2.2—2）计算，如果截面采用受压与受拉截面对称配筋，即As＝A/s，混凝土受压区高度x是否等于0，然后按式（5.2.5—2）验算正截面抗弯承载力？
43、在看《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）（以下简称《桥规》（JTG D62—2004））时有一些疑惑，望给予解答。
第5.2.5条中：当受压区配有纵向普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受压时的公式（5.2.5—1）中两个括号内的a/是否应该为a/s？
44、规范第5.2.7条注①中，如果采用竖向预应力，将式（5.2.7—2）中的普通箍盘性质分别换为竖向预应力筋。对于该条，有两种理解，第一种认为，如果有竖向预应力筋，不考虑箍筋的作用；第二种认为，仍然考虑箍筋，另外参照式（5.2.7—4）来考虑竖向预应力筋。因为实际工程中，既配竖向预应力筋也会配箍筋，我们认为第二种方法比较合理。
45、在使用新规范时，对第5.2.9条关于抗剪截面尺寸的条款不太理解，请教专家。
在连续梁的中支点附近、中支点到跨中范围，是否也应该满足本条截面尺寸的要求？
46、规范第5.2.9条规定“矩形、T形、I形”截面的受弯构件，其抗剪截面的尺寸应不小于本条规定，并对变高度连续梁也要求验算。我们现在的主要疑问是：对箱形截面（等截面、或变截面）梁，是否应满足本条规定，因为对大跨径（主跨100m以上）的变截面的箱形连续梁，如果满足本条要求则需要加大截面尺寸，比以往的箱梁常规设计尺寸大了很多（大20％～100％），导致桥梁工程造价增加。烦请确认本条规范的适用范围。
47、规范第5.2.9条“h0”的含义。有时，梁中上、下（或偏上）都有顶应力束时，“h0”会较小，即受拉区预应力束形心到梁边的距离较小，这样抗剪能力也小，无法通过验算。
48、如果桥墩为变截面或为阶梯状，其计算长度l0是否和等截面桥墩一样按规范第5.3.1条注取值，还是另由结构稳定的公式推导？如果桥墩的验算截面为某一高度的截面而非墩底截面，其计算长度l0是否取验算墩底截面时的计算长度？
49、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）为什么没有规定偏心受压构件的最大配筋率，难道偏心受压构件在满足构造要求的前提下可以无限配筋吗？
50、在应用新规范进行矩形截面偏心受压构件配筋计算时，发现以下问题：规范第5.3.5条条文说明阐述为：“对矩形截面对称配筋偏压构件，判定大小偏心时可采用按轴向力与受压区混凝土的压力相等来判别”。我们利和以上说明对《条文应用算例》中第34页算例进行了比较，发现以上述方法判别与算例不符。如果第5.3.5条条文说明中关于判别矩形截面对称配筋时偏压构件大小偏心的方法不能应用，那么在已知矩形截面柱外力的情况下如何求解钢筋面积？
51、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）中仅在第5.3.12条对双向偏心受压构件正截面抗压承载力给出了验算公式，而对截面应力计算和裂缝验算均只给出了单向偏压的计算公式和限制指标，请问在进行双向偏心受压构件设计时应如何考虑应力计算公式和裂缝限制指标？
52、箱梁配筋时一般沿腹板设置闭合箍筋，顶底板设上、下两层横向钢筋，腹板内外侧、顶底板设上下均布纵向钢筋。如每个腹板箍筋为单箍双肢，那么在抗扭计算时抗扭箍筋肢数是1还是2？箱梁内侧一圈纵向钢筋能否计入其抗扭作用？如果可以，箱梁的核心面积和核心周长是否要以腹板、顶底板的中心线计算而不能以外侧钢筋线计算？
53、规范P41关于箱形截面有效壁厚折减系数βa的计算：“当0.1b≤t2≤0.25b或0.1h≤t1≤0.25h时，取βa=4×t2/b或4×t1/h两者较小值，t2＞0.25b或t1＞0.25h时，取βa＝1.0” 。①当0.1h≤t1≤0.25h但t2＞0.25b时，βa如何取？
②但t1＜0.1h或t2＜0.1b时βa如何取？
54、对于有受压翼缘的箱形截面的bcor该如何计算呢？
对于抗扭计算中bcor和hcor的计算问题都不甚明白。
55、关于抗扭计算的问题。关于规范图5.5.1的矩形截面和箱形截面，在图示下边标示了h＞b，对此有人提出疑问，当这两种截面出现h＜b的时候该如何处理呢？还是这个h和b的标示只是为了标示t1和t2的位置呢？
56、规范第5.5.1条规定：对于箱形截面，当0.25b≥t2≥0.1b或0.25h≥t1≥0.1h时，βa取4×t2/b或4×t1/h两者的较小值，当0.1b＞t2或0.1h＞t1时，βa取值是否也取4×t2/b或4×t1/h两者的较小值？
57、规范第5.5.6条规定弯剪扭构件纵向钢筋应分别计算、配置，当计算抗弯纵向钢筋配筋数量时，纵向钢筋重心至混凝土边缘的距离as、a/s是否应包括抗扭纵向钢筋？
58、规范第5.7.1条局部受压区截面尺寸的要求使锚固端尺寸较以前大，规范对于多根钢束锚固的区域，可否按整体计算？锚具生产厂家提供的技术参数及已建工程锚固端钢束间距按本条验算均不符合要求，规范编制时作用这一规定的考虑是什么？对已建或在建工程如何弥补，有何建议？
59、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第6.1.1条中关于持久状况正常使用极限状态的计算，“汽车荷载效应可不计冲击系数”，“可”字含义是明确“不计”，还是由设计人员掌握？
“汽车荷载效应可不计冲击系数”与《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）第4.1.7条的“汽车荷载（不计冲击力）”是否不一致？
60、对规范第6.1.6条：Np=σpeAp+σ
一批预应力损失？
61、规范第6.1.5-2条，“预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时”是什么意思？它的物理意义是什么？
62、规范表6.2.3锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值是指单端值还是两端总值？
63、规范第6.3.1条中，抗裂长期组合中，不考虑间接作用。收缩徐变效应，按规范定义，应该是间接作用，但收缩徐变又不同于其他间接作用（如温度作用），收缩徐变是永久作用，按规范第4.2.12条，自重效应已经要考////，式中σpepeAp-σ16As+σ16As（6.1.6-3）是否为张拉控制应力σcon减去第
虑徐变效应影响了（有人认为自重效应和收缩徐变不可分离），而温度作用是可变作用。那么请问抗裂长期组合中，是否应该包括收缩徐变效应？基础变位效应呢？
64、规范第6.3.2条，Ms是否应说明不包括温度的应力？
65、关于抗裂验算荷载组合的问题：
在规范P58页的抗裂验算下方的注释①中，对于A类预应力混凝土构件，长期荷载作用仅考虑自重和直接施加于桥上的活荷载产生的效应。在规范第6.3.2条的注中明确说明了活荷载仅考虑汽车、人群等直接作用于构件的荷载。请问这个直接作用的荷载是否包括汽车制动力、离心力，以及由汽车荷载引起的土侧压力呢？
66、规范第6.4.4条，根据公式（6.4.3-1），存在钢筋应力即有裂缝，要注意以下问题：
对于钢筋拉应力，应用公式（6.4.4）时，比如在截面核芯内，应该注意发生条件。
67、有疑问如下：规范第7章第7.1节持久状况预应力混凝土构件应力计算内容与第6章第6.3节、第6.4节中应力计算内容的关系？他们计算条件有何差异？第7章第7.1节应力计算为何另分一章？可否归入到前面章节中？这样在规范的理解上，前面为持久状况，后面为短暂状况，更为清晰明了。
68、根据现行《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ 267—98）第5.6.2条注（P51）和《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2002）第8.1.2条注2（P101）规定，e0/h0≤0.55的偏心受压构件可不验算裂缝宽度。为何本规范无该方面的规定？我院在设计计算中发现许多偏心并不大的工况其裂缝宽度反而很大或出现负值，该种情况是否与上述规定有关？
69、我院在设计过程中发现对于外缘尺寸b、h值相同的实心截面与空心截面，在受力相同的情况下实心截面的裂缝宽度远大于空心截面的裂缝宽度。一般对于箱形薄壁桥墩来说墩底有一定高度的实心段，但在极限承载能力验算均满足规范要求的情况下，如果空心截面的裂缝宽度满足规范要求而实心截面的裂缝宽度不满足规范要求，在该种情况下墩底是否可不设置实心段？
70、规范第6.5.3条中规定：受弯构件在使用阶段的挠度应考虑荷载长期效应的影响，即按“荷载短期效应组合”和第6.5.2条规定的刚度计算挠度值，乘以挠度长期增长系数。这个“荷载短期效应组合”除了考虑重力和汽车荷载、人群荷载外，是否要考虑收缩徐变、温度效应的作用等？规范的“条文应用算例”中仅考虑了直接作用于桥上的重力、汽车和人群荷载，相应的荷载系数是采用了“荷载短期效应组合”的规定。
71、规范第6.5.3条，“荷载短期效应组合”，是否有专门定义？因为按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004），是作用短期组合，那么“荷载短期效应组合”，是否特指活载和恒载，而且恒载是否特指重力，而不包括收缩、徐变的作用呢？因为长期系数已经考虑了收缩、徐变作用的影响。还有，“荷载短期效应组合”是否包括温度呢？如果要用“荷载短期效应组合”这个术语，最好专门定义。
72、在实际工程中，预拱度有很多提法，比如施工预拱度（考虑施工结构的变形后再加上设计高程就是现场的立模高程）、成桥预拱度（结构收缩徐变完成后在桥梁理论线形上的抛高值）。从规范的规定来看，第6.5.5条的预拱度的概念应该理解成上述哪个预拱度？
如果理解为施工预拱度，收缩徐变的作用和体系转换的影响怎么考虑？
73、针对规范第7.1.3条对于全预应力和A类预应力混凝土受弯构件在计算钢筋应力时，在Mk的解释说明中要“按作用（或荷载）标准值组合计算的弯矩值”，现在想和您请教的是：计算预应力混凝土构件的预应力钢筋拉受力时，是采用弹性阶段验算组合（JTG D60—2004中第4.1.8条）吗？那么此验算组合中的荷载除了移动荷载外，是否还要包括温度作用、支座沉降等其他成桥阶段的作用或荷载呢？另外移动荷载要计入冲击作用吗？
74、（1）规范第7.1.5条第1项中，未开裂构件σkc+σpt≤0.5fck的规定：在超静定结构中，对温度作用，σkc中是否同时包括梯度温差作用产生的自应力和温差作用次弯矩产生的截面应力，还是不考虑温差作用产生的自应力？
（2）规范第6.3.1条第1项中σst对超静定结构是否要考虑温差作用产生的自应力？
75、设计者计算时，是不可能去抽取混凝土做试验的，设计的时候还没有施工，我们是预计混凝土受力龄期来验算施工强度，f/cu是根据受力龄期来计算的，请问f/cu和f/ck如何取值？
76、（1）为什么新规范没有深梁的内容？
（2）深梁是否需要特殊的计算和构造？
77、规范第8.2.6条，主要是说深受弯普通混凝土盖梁，那么预应力混凝土盖梁呢？
78、规范第8.5.1条，Nid组合设计值是否考虑组合系数？应该是不考虑吧？
79、因为《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024—85）仍然实施，所以《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）中的第8.5节桩基承台部分就和《公路桥涵地基与基础设计规范》中的内容发生冲突，那该实行哪个呢？
80、传真中关于承台的计算，bs的取值明白了，但还有不明白之处。例如这句话：“但需注意沿1-1线的桩中心至承台边缘的距离按规范第8.5.2条规定只能取1.5倍桩径（如果该距离大于1.5倍桩径的话）„„不管哪个方向，计算中的bs都要按规范第8.5.2条规定取值。”对这两句，不明白。既然是按“撑杆—系杆体系”计算，就与第
8.5.2条的“梁式体系”无关了，为什么要按第8.5.2条的规定取值？
而且公式（8.5.5-7）规定bx为承台边缘至桩内边缘的水平距离。那么关于圆形承台当计算边桩的冲切时，这个距离是圆形承台最外端距离桩内边缘距离还是其他取值？
81、原贵院转让给我厂的科技成果GQF—MZL型桥梁伸缩装置的中梁钢采用桥梁设计规范中的哪一级荷载？
82、按规范第9.1.1条混凝土最小保护层厚度规定，Ⅱ类区涵洞受力主筋保护层40mm，混凝土管涵螺旋筋及管壁厚度是否需要调整？
83、在计算16m跨钢筋混凝土T梁时遇到了一个问题：
规范第9.1.3条比旧规范（JTJ 023—85）增加了束筋及等代直径的概念，请问我们以往普通钢筋混凝土T梁腹板的多层焊接钢筋是否属于“束筋”的范畴？规范中的“束筋”的简单概念是什么？
84、规范第9.1.12条中最小配筋百分率的规定是否适用于构件全长范围？如：按最小配筋百分率算出需配17根直径28的HRB335钢筋，是否无论跨中还是支点均要最小配值17根？
85、我院在连续T梁设计中，中支点附近处按部分预应力A类构件进行设计，应满足规范第9.1.12条“部分预
应力混凝土受弯构件普通受拉钢筋的截面面积，不应小于0.003bh0”。在配置普通受拉钢筋时，对b的取值存在疑问，是取中支点附近计算断面处的肋宽？还是取跨中正常段的肋宽？
86、规范第9.3.3条中规定尚应符合第5.5.1条的规定，对箱形梁截面构造要求是否偏高？我们查阅之前的一些工程实例，满足这个要求尤其是t2≥0.1b的似乎微科其微。
87、规范第9.3.8条，“„„腹板两侧应设置6～8mm的纵向钢筋„„”，但我们常见的都是12～16mm。
88、规范第9.4.1条中“马蹄尚应设直径不小于12mm的定位钢筋”。其原意是否指预应力波纹管的定位钢筋，还是指马蹄箍筋的定位钢筋？如是是前者，则是沿波纹管纵向的还是其底部横向架立的？
89、规范第9.4.9条第1款，竖直方向可以将两个管子叠置，那么两个以上是否可以？
90、规范第9.6.8条规定：“在桩身顶端的承台平面内应设一层钢筋网，平面内每一方向的每米宽度钢筋用量1200～1500mm2。”请问：当承台底面已按受力和构造要求配置了纵、横两个方向的钢筋，是否还需配置上述规定的钢筋网？
91、（1）请问石材强度等级MU120、MU100、MU80等是怎么划分出来的？
（2）请问岩土单轴抗压强度与岩石轴心抗压强度的区别是什么？
92、按裸拱计算立柱排架式拱桥时，公路—I级荷载和公路—Ⅱ级荷载的集中荷载标准值PK是按拱圈计算跨径计算还是按单块车道板跨径计算？
93、规范中的规定是否实用于按钢筋混凝土构件计算的拱桥，如第5.1.8条中关于温度和收缩作用的折减？
94、规范第5.2.7条对拱箱组成部分中，要求底板厚度、预制腹板及预制顶板厚度均不应小于100mm。本条规范是否适用于由多少单箱组成的箱式板拱，按照原交通部箱拱通用图中的回答，一般预制腹板厚度采用了50mm。因此，我们想问一下，能否按50mm设计？
95、规范第6.2.6条中第三段“轻型桥台的斜交角„„，不应小于15°„„”。
常规的构造物斜度一般不大于45°，此处按15°规定，不知什么原因，是否印刷错误。
96、对于规范第7.0.3条涵洞出口铺砌的范围，针对此条，我们与原规范进行了对比，基本一致。对于涵洞下游铺砌应铺出端墙以外3～5m，对此有些争议。一种意见，仅是在出口锥坡、八字墙范围内设铺砌；另一种意见，在锥坡、八字墙范围内进行铺砌的同时，另外仍需在出口隔水墙以外设3m铺砌，哪一种方式更合理？
97、对于悬链线钢管混凝土拱桥，我们理解的预拱度计算和设置是：先按照规范计算出拱顶挠度值，然后将其作为拱顶预拱度，其他各点预拱度按拱脚水平推力影响线分配，然后再通过适当降低m悬链线拟合新的线形。请问我的理解是否有误？还有就是拱脚水平推力影响线我是查《拱桥》附录的，也就是说只要m、f/l一定，拱脚水平推力影响线都是一样的呢？
„„
公路桥梁设计规范答疑汇编--问题举例
1、在条文说明中的第3.3.1中的第3款：“应首先考虑与桥涵相连的公路路段的路基宽度，保持桥面净宽与路肩同宽。”主要疑惑是：路肩指的是硬路肩还是土路肩？
2、规范第3.3.2条中规定：“在不通航和无流筏的水库中区域内，梁底面或拱顶底面离开水面的不应小于计算浪高的0.75倍加上0.25m。”
问题如下：
（1）以上条款中的0.25m指的是在浪高的0.75倍上加的一个安全值，还是指高于支承垫石顶面高度0.25m？
（2）在水库区域内的通航桥的不通航孔，以上条款是否适用？
（3）此处的水面是指计算水位还是最高洪水位？
（4）最终梁底净空是否需要满足第3.3.2条中的所有条款？即是否需满足该条最后一段所要求的并同时满足表
3.3.2的要求？
3、（1）规范第3.3.6条规定天然气管道不是顺桥过。是所有的天然气管道不得过，还是对直径和压力有限制？在城市桥梁及城市郊区公路桥梁的设计中，此条经常不能满足。
（2）煤气管道是否等同于天然气条文取用？管道与桥梁的交叉如何考虑？高压线的定义是多少电压？
4、（1）规范第3.5.8条中纵坡大于1%的桥梁非常普通，对于空心板等大规模工厂化制作的上部结构，梁底水平如何操作（每根梁的纵坡可能都不同）？
（2）规范第3.5.8条中“某一规定坡度”具体数值是多少？
对于纵、横坡较大的空心板桥，如果不能使用球冠支座，梁底只能做垫块，空心板预制比较困难，景观较差，如何处理？
5、规范第3.6.4条规定水泥混凝土桥面铺装面层（不含整平层和垫层）的厚度不宜小于80mm，混凝土强度等级不应低于C40。
条文中，关于“不含整平层和垫层”的含义，如采用沥青混凝土桥面，有两种不同的理解，一是沥青混凝土下的混凝土铺装，只算是“整平层和垫层”，可不按第3.6.4条的厚度及强度要求；二是沥青混凝土下的混凝土铺装，不是整平层和垫层，是桥面铺装（根据条文解释，似这样理解也是符合精神的），应符合第3.6.4条的厚度及强度要求。
6、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第3.7.2条“跨越河流或海湾的特大、大、中桥宜设置水尺或标志，较高墩台宜设围栏、扶梯等”。
请问：（1）本条中“较高墩台”中的“较高”二字有没有一个明确的幅度或范围，即“多高”才算“较高”？
（2）本条中“较高墩台宜设围栏、扶梯等”中，设置围栏、扶梯的目的是什么？是为了方便桥墩台的养护还是其他目的？
7、规范第4.1.4条：“作用的设计值规定为作用的标准值乘以相应的作用分项系数”。相应的分项系数在规范中没有明确。规范中只给出作用效应的分项系数。
8、规范第4.1.7条，短期组合中包括收缩徐变吗？
9、规范第4.1.7条规定：公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，„„ψ1j——第j个可变作用效应的频遇值系数„„。在该条款中，依然没有特挂——300t等挂车荷载的频遇值系数，请问挂车作用效应的频遇值系数一般情况下该如何取值？
10、规范第4.1.3条与4.1.7条中作用与其效应的频遇值系数是同一个值吗？
11、规范第4.1.8条的“弹性阶段截面应力计算”是什么意思？
12、规范第4.3.1条，对不同跨径组合，PK如何取值？
13、关于规范第4.3.1条，不等跨连续梁PK如何取值？
14、规范第4.3.1条，剪力效应是否包括以下内容：
（1）条文说明所指下部结构计算：墩台、基础内力（轴向力、弯矩及剪力）。
（2）制动力引起的支座剪力（如：计算板式橡胶支座的剪切变形时计及的制动力，在有些算例中并未计及，我认为应计及。）
15、在作箱梁桥的空间有限元分析时，对于车道荷载（包括均布荷载和集中荷载）进行空间布置时，一个车道荷载横桥向的分布宽度取多少，怎样布置？
16、按照原规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG021—85），汽车荷载是以汽车车队表示（汽车—超20级等），我们在给使用单位提供用于标识桥梁承载力的限载标志时，可以以明确的重车吨位来标识。但是现在《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）中的汽车荷载是由车道荷载和车辆荷载组成，并且车道荷载和车辆荷载被用于不同情况的桥梁结构设计。那么，在此种情况下，我们该如何向使用单位提供用于标识桥梁承载力的限载标志呢？可否用相应汽车荷载等级的车辆荷载来确定？
17、根据第4.3.2条，一个基频，对应一个冲击系数，计算冲击系数，只提到结构基频（一个结构只有一个基频），而且条文说明中强调“只要桥梁的基频相同，在同样的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。”但后面的条文说明中，对于连续梁的正负弯矩区给出两个冲击系数，没有解释原因，公式中也没有解释对于不等跨连续梁ι值如何取值（比如不等跨等刚度连续梁）。通过一些文献，我们发现连续梁正负弯矩应该采用不同的频率，但不知道哪些文献应该是规范认可权威的。如果规范认为计算正负弯矩区应该采用不同的频率（不单是基频，规范中只提到基频），那么规范应解释啊，或麻烦提供一些规范认为可以参考的文献。
18、（1）规范第4.3.5条未涉及非机动车荷载的选取原则，如何与人群荷载结合作用？
（2）对跨径不等的连续结构，以最大计算跨径为准。按照此原则，若桥梁跨径为（50+150+50）m，人群荷载取值仅为2.5kN/m2，是否偏小?
19、规范第4.3.1条第4款1）中规定，车道荷载中集中荷载PK在计算剪力效应时要乘1.2；第4.3.6条汽车荷载制动力计算时集中荷载PK要不要乘1.2（因为汽车荷载制动力对桥梁支座、墩台等是剪力效应）？
20、规范第4.3.7条中阵风系数和现行《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01—2004）不一致处该如何取值？风纵、横向是否叠加，还是考虑以某个角度吹？
21、规范第4.3.8条未详细说明作用在桥墩上波浪力的作用标准值。
22、按规范第4.3.10条，采用混凝土桥面桥梁梯度温度效应计算值较大，北方地区桥梁采用混凝土桥面（无沥清混凝土层）是否合适？部分低等级公路无沥青混凝土桥面桥梁是否需要处理？
23、规范中第4.3.10条提到的“桥面板表面”可否理解为不参与结构受力的铺装层表面，这样，梁体顶面的温度可根据铺装层厚度进行直线内插计算。
24、规范第4.3.10条中关于正温差变化的基数25℃是否为桥面铺装层上顶面即行车道表面的温度，然后再按梯度往下变化至上部结构上部、下部？
25、规范关于温度梯度的问题：
对于桥面铺装为10cm厚混凝土或桥面铺装为10cm厚混凝土加10cm厚沥青混凝土的桥梁，T1计算点是从混凝土铺装表面还是从主梁表面起算？
26、现我们就一连续刚构桥进行施工图设计，经过计算发现，上部结构箱梁的最大压应力均超过规范规定。通过分析，主要原因有以下两点：一是相对于旧规范由温度变化引起的应力较大；二是新规范中对于使用阶段的正应力的规定，限制值为0.5fck，小于旧规范的限制值。
27、桥面上设置的护栏是否需要考虑汽车的撞击作用？如果需要，那么是否可以套用规范第4.4.3条的汽车撞击力？
28、在使用《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）和《公路桥梁抗风设计规范》（JTG D60-01—2004）进行抗风设计时，发现两本规范的附表A全国基本风速值表中，关于四川甘孜地区的基本风速取值规定不同，且差别较大，请问在设计时按照哪个值取？
29、（1）规范第1章总则第1.0.6条第2款，短暂状况涉及承载能力极限状态设计，而规范第7章只规定了短暂状况的应力验算内容，规范中没有关于短暂状况下承载力极限状态设计的计算内容详细说明，而持久状况下的承载能力极限状态设计作了很详细的说明。关于这点，存在疑问。
（2）承载能力极限状态、正常使用极限状态、应力验算，我把他理解为三种不同的验算方法。第1章总则第1.0.6条，持久状况、短暂状况的设计验算内容“该状况桥涵应作承载能力极限状态和正常作用极限状态设计”如改为“该状况桥涵应作承载能力极限状态和正常使用极限状态设计及相关的应力验算”，是否妥一点？
30、《公路钢混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》《JTG D62—2004》中抗渗等级W6与《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》《JTG E30—2005》中抗渗等级S6及试验室所出示的报告P6这三个参数所代表的含义是否相同？何处有参考可查出相关数据？
31、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第3.2.3条，关于钢筋种类，我们目前使用较多的为R235和HRB335钢筋，用于桥梁结构。因为我们较少应用HRB400钢筋，所以想咨询一下，目前HRB400钢筋用于桥梁结构（包括上部结构和下部结构）的应用情况如何？除强度以外，焊接、冷弯等各项抗震
构造措施指标用于桥梁结构是否稳定，可靠？
32、新规范是否与旧规范一样对板根部的a值按不超过l/3控制？
33、规范公式（4.1.3-4）、公式（4.1.3-5）中的t是相同的，均取跨中板厚。不考虑承托。板支承处附近几乎不存在弹性分析，不考虑车轮分布重叠。仅在跨中考虑车轮分布重叠，板支承处及板支承处附近（即过渡段）不考虑车轮分布重叠，这样理解对吗？
34、规范第4.1.4条规定：装配式铰接斜板桥的预制板块，可按宽为两板边垂直距离，计算跨径为斜跨径的正交板计算，而在《公路桥涵设计手册—梁桥（上册）》第182页，装配式斜交简支板桥的简化计算中，在计算斜交板桥的跨中弯矩时，还应乘以斜交的折减系数kφ。请问：按新规范规定，进行斜交板桥计算时，是否无需再进行折减系数的计算？按新规范规定的斜交板桥计算，是否与正交板桥计算无异？
35、关于桥梁有效宽度，规范第4.2.2条对连续梁翼缘有效宽度作了较为详细的规定，但又规定“对超静定结构进行作用效应分析时，可取实际全宽”，如何理解？
36、规范第4.2.3条，关于有效宽度“对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，取全宽”，有下面几点疑问：
（1）“作用”和“荷载”二者的关系，应是包含不是并列，这样理解对吗？
（2）“作用效应分析”的定义，本规范中包括应力、裂缝计算，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）中没有明确。
（3）适用于多箱吗？
37、关于截面有效宽度，规范第4.2.2条中“对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，T形（箱形）截面梁的翼缘有效宽度可取实际全宽”，其中“作用（或荷载）效应”如何理解？例如：在进行多跨预应力连续梁各截面内力计算时采用全截面计算？其他荷载（不包括预加力荷载）产生应力，是否也可按全截面几何特性计算由组合内力产生的应力？
38、规范第4.2.3条“对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，箱形截面梁的翼缘宽度可取实际全宽”，这句话如何理解？不是不说超静定结构就不需要考虑有效宽度，难道超静定结构就没有剪力滞效应吗？
39、（1）钢筋混凝土梁计算裂缝时是否考虑有效分布宽度？如果全宽是1m，布10根钢筋，有效宽度是0.8m，可布8根钢筋，在计算裂缝时应该计算10根还是8根钢筋？
（2）在计算钢筋混凝土的承载能力的时候，是否要考虑有效宽度？就上面的情况说，即应该计算1m宽度+10根钢筋，还是0.8m宽度+8根钢筋？
（3）预应力混凝土梁的应力是否要考虑有效宽度？
40、规范第4.3.1条规定“计算车道荷载引起的拱的正弯矩时，拱顶、拱跨1/4应乘以折减系数0.7”，经对比计算，公路—I级汽车荷载计算的拱顶正弯矩乘以0.7后小于汽车—超20级荷载的正弯矩值。请问：车道荷载计算的拱的正弯矩值为什么要折减？
41、关于《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61—2005）附录B条文说明中提到的一篇文章（《少箱薄壁多段施工的大跨径钢筋混凝土拱桥设计中的几个问题》）第四部分（拱圈变形二次力矩的计算）中提到钢筋混凝土拱桥的
弯矩增大系数η，（虽然是老规范）推荐采用直杆的。η值是不合适的。现行的《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）中未论及该问题，也未对钢筋混凝土拱桥的弯矩增大系数η作特别论述，是否意味着验算钢筋混凝土拱桥拱圈时依然采用直杆的η值？
42、根据规范第5.2.2条规定，钢筋混凝土矩形截面混凝土受压区高度x应按式（5.2.2—2）计算，如果截面采用受压与受拉截面对称配筋，即As＝A/s，混凝土受压区高度x是否等于0，然后按式（5.2.5—2）验算正截面抗弯承载力？
43、在看《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）（以下简称《桥规》（JTG D62—2004））时有一些疑惑，望给予解答。
第5.2.5条中：当受压区配有纵向普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受压时的公式（5.2.5—1）中两个括号内的a/是否应该为a/s？
44、规范第5.2.7条注①中，如果采用竖向预应力，将式（5.2.7—2）中的普通箍盘性质分别换为竖向预应力筋。对于该条，有两种理解，第一种认为，如果有竖向预应力筋，不考虑箍筋的作用；第二种认为，仍然考虑箍筋，另外参照式（5.2.7—4）来考虑竖向预应力筋。因为实际工程中，既配竖向预应力筋也会配箍筋，我们认为第二种方法比较合理。
45、在使用新规范时，对第5.2.9条关于抗剪截面尺寸的条款不太理解，请教专家。
在连续梁的中支点附近、中支点到跨中范围，是否也应该满足本条截面尺寸的要求？
46、规范第5.2.9条规定“矩形、T形、I形”截面的受弯构件，其抗剪截面的尺寸应不小于本条规定，并对变高度连续梁也要求验算。我们现在的主要疑问是：对箱形截面（等截面、或变截面）梁，是否应满足本条规定，因为对大跨径（主跨100m以上）的变截面的箱形连续梁，如果满足本条要求则需要加大截面尺寸，比以往的箱梁常规设计尺寸大了很多（大20％～100％），导致桥梁工程造价增加。烦请确认本条规范的适用范围。
47、规范第5.2.9条“h0”的含义。有时，梁中上、下（或偏上）都有顶应力束时，“h0”会较小，即受拉区预应力束形心到梁边的距离较小，这样抗剪能力也小，无法通过验算。
48、如果桥墩为变截面或为阶梯状，其计算长度l0是否和等截面桥墩一样按规范第5.3.1条注取值，还是另由结构稳定的公式推导？如果桥墩的验算截面为某一高度的截面而非墩底截面，其计算长度l0是否取验算墩底截面时的计算长度？
49、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）为什么没有规定偏心受压构件的最大配筋率，难道偏心受压构件在满足构造要求的前提下可以无限配筋吗？
50、在应用新规范进行矩形截面偏心受压构件配筋计算时，发现以下问题：规范第5.3.5条条文说明阐述为：“对矩形截面对称配筋偏压构件，判定大小偏心时可采用按轴向力与受压区混凝土的压力相等来判别”。我们利和以上说明对《条文应用算例》中第34页算例进行了比较，发现以上述方法判别与算例不符。如果第5.3.5条条文说明中关于判别矩形截面对称配筋时偏压构件大小偏心的方法不能应用，那么在已知矩形截面柱外力的情况下如何求解钢筋面积？
51、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）中仅在第5.3.12条对双向偏心受压构件正截面抗压承载力给出了验算公式，而对截面应力计算和裂缝验算均只给出了单向偏压的计算公式和限制指标，请问在进行双向偏心受压构件设计时应如何考虑应力计算公式和裂缝限制指标？
52、箱梁配筋时一般沿腹板设置闭合箍筋，顶底板设上、下两层横向钢筋，腹板内外侧、顶底板设上下均布纵向钢筋。如每个腹板箍筋为单箍双肢，那么在抗扭计算时抗扭箍筋肢数是1还是2？箱梁内侧一圈纵向钢筋能否计入其抗扭作用？如果可以，箱梁的核心面积和核心周长是否要以腹板、顶底板的中心线计算而不能以外侧钢筋线计算？
53、规范P41关于箱形截面有效壁厚折减系数βa的计算：“当0.1b≤t2≤0.25b或0.1h≤t1≤0.25h时，取βa=4×t2/b或4×t1/h两者较小值，t2＞0.25b或t1＞0.25h时，取βa＝1.0” 。①当0.1h≤t1≤0.25h但t2＞0.25b时，βa如何取？
②但t1＜0.1h或t2＜0.1b时βa如何取？
54、对于有受压翼缘的箱形截面的bcor该如何计算呢？
对于抗扭计算中bcor和hcor的计算问题都不甚明白。
55、关于抗扭计算的问题。关于规范图5.5.1的矩形截面和箱形截面，在图示下边标示了h＞b，对此有人提出疑问，当这两种截面出现h＜b的时候该如何处理呢？还是这个h和b的标示只是为了标示t1和t2的位置呢？
56、规范第5.5.1条规定：对于箱形截面，当0.25b≥t2≥0.1b或0.25h≥t1≥0.1h时，βa取4×t2/b或4×t1/h两者的较小值，当0.1b＞t2或0.1h＞t1时，βa取值是否也取4×t2/b或4×t1/h两者的较小值？
57、规范第5.5.6条规定弯剪扭构件纵向钢筋应分别计算、配置，当计算抗弯纵向钢筋配筋数量时，纵向钢筋重心至混凝土边缘的距离as、a/s是否应包括抗扭纵向钢筋？
58、规范第5.7.1条局部受压区截面尺寸的要求使锚固端尺寸较以前大，规范对于多根钢束锚固的区域，可否按整体计算？锚具生产厂家提供的技术参数及已建工程锚固端钢束间距按本条验算均不符合要求，规范编制时作用这一规定的考虑是什么？对已建或在建工程如何弥补，有何建议？
59、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第6.1.1条中关于持久状况正常使用极限状态的计算，“汽车荷载效应可不计冲击系数”，“可”字含义是明确“不计”，还是由设计人员掌握？
“汽车荷载效应可不计冲击系数”与《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）第4.1.7条的“汽车荷载（不计冲击力）”是否不一致？
60、对规范第6.1.6条：Np=σpeAp+σ
一批预应力损失？
61、规范第6.1.5-2条，“预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时”是什么意思？它的物理意义是什么？
62、规范表6.2.3锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值是指单端值还是两端总值？
63、规范第6.3.1条中，抗裂长期组合中，不考虑间接作用。收缩徐变效应，按规范定义，应该是间接作用，但收缩徐变又不同于其他间接作用（如温度作用），收缩徐变是永久作用，按规范第4.2.12条，自重效应已经要考////，式中σpepeAp-σ16As+σ16As（6.1.6-3）是否为张拉控制应力σcon减去第
虑徐变效应影响了（有人认为自重效应和收缩徐变不可分离），而温度作用是可变作用。那么请问抗裂长期组合中，是否应该包括收缩徐变效应？基础变位效应呢？
64、规范第6.3.2条，Ms是否应说明不包括温度的应力？
65、关于抗裂验算荷载组合的问题：
在规范P58页的抗裂验算下方的注释①中，对于A类预应力混凝土构件，长期荷载作用仅考虑自重和直接施加于桥上的活荷载产生的效应。在规范第6.3.2条的注中明确说明了活荷载仅考虑汽车、人群等直接作用于构件的荷载。请问这个直接作用的荷载是否包括汽车制动力、离心力，以及由汽车荷载引起的土侧压力呢？
66、规范第6.4.4条，根据公式（6.4.3-1），存在钢筋应力即有裂缝，要注意以下问题：
对于钢筋拉应力，应用公式（6.4.4）时，比如在截面核芯内，应该注意发生条件。
67、有疑问如下：规范第7章第7.1节持久状况预应力混凝土构件应力计算内容与第6章第6.3节、第6.4节中应力计算内容的关系？他们计算条件有何差异？第7章第7.1节应力计算为何另分一章？可否归入到前面章节中？这样在规范的理解上，前面为持久状况，后面为短暂状况，更为清晰明了。
68、根据现行《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ 267—98）第5.6.2条注（P51）和《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2002）第8.1.2条注2（P101）规定，e0/h0≤0.55的偏心受压构件可不验算裂缝宽度。为何本规范无该方面的规定？我院在设计计算中发现许多偏心并不大的工况其裂缝宽度反而很大或出现负值，该种情况是否与上述规定有关？
69、我院在设计过程中发现对于外缘尺寸b、h值相同的实心截面与空心截面，在受力相同的情况下实心截面的裂缝宽度远大于空心截面的裂缝宽度。一般对于箱形薄壁桥墩来说墩底有一定高度的实心段，但在极限承载能力验算均满足规范要求的情况下，如果空心截面的裂缝宽度满足规范要求而实心截面的裂缝宽度不满足规范要求，在该种情况下墩底是否可不设置实心段？
70、规范第6.5.3条中规定：受弯构件在使用阶段的挠度应考虑荷载长期效应的影响，即按“荷载短期效应组合”和第6.5.2条规定的刚度计算挠度值，乘以挠度长期增长系数。这个“荷载短期效应组合”除了考虑重力和汽车荷载、人群荷载外，是否要考虑收缩徐变、温度效应的作用等？规范的“条文应用算例”中仅考虑了直接作用于桥上的重力、汽车和人群荷载，相应的荷载系数是采用了“荷载短期效应组合”的规定。
71、规范第6.5.3条，“荷载短期效应组合”，是否有专门定义？因为按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004），是作用短期组合，那么“荷载短期效应组合”，是否特指活载和恒载，而且恒载是否特指重力，而不包括收缩、徐变的作用呢？因为长期系数已经考虑了收缩、徐变作用的影响。还有，“荷载短期效应组合”是否包括温度呢？如果要用“荷载短期效应组合”这个术语，最好专门定义。
72、在实际工程中，预拱度有很多提法，比如施工预拱度（考虑施工结构的变形后再加上设计高程就是现场的立模高程）、成桥预拱度（结构收缩徐变完成后在桥梁理论线形上的抛高值）。从规范的规定来看，第6.5.5条的预拱度的概念应该理解成上述哪个预拱度？
如果理解为施工预拱度，收缩徐变的作用和体系转换的影响怎么考虑？
73、针对规范第7.1.3条对于全预应力和A类预应力混凝土受弯构件在计算钢筋应力时，在Mk的解释说明中要“按作用（或荷载）标准值组合计算的弯矩值”，现在想和您请教的是：计算预应力混凝土构件的预应力钢筋拉受力时，是采用弹性阶段验算组合（JTG D60—2004中第4.1.8条）吗？那么此验算组合中的荷载除了移动荷载外，是否还要包括温度作用、支座沉降等其他成桥阶段的作用或荷载呢？另外移动荷载要计入冲击作用吗？
74、（1）规范第7.1.5条第1项中，未开裂构件σkc+σpt≤0.5fck的规定：在超静定结构中，对温度作用，σkc中是否同时包括梯度温差作用产生的自应力和温差作用次弯矩产生的截面应力，还是不考虑温差作用产生的自应力？
（2）规范第6.3.1条第1项中σst对超静定结构是否要考虑温差作用产生的自应力？
75、设计者计算时，是不可能去抽取混凝土做试验的，设计的时候还没有施工，我们是预计混凝土受力龄期来验算施工强度，f/cu是根据受力龄期来计算的，请问f/cu和f/ck如何取值？
76、（1）为什么新规范没有深梁的内容？
（2）深梁是否需要特殊的计算和构造？
77、规范第8.2.6条，主要是说深受弯普通混凝土盖梁，那么预应力混凝土盖梁呢？
78、规范第8.5.1条，Nid组合设计值是否考虑组合系数？应该是不考虑吧？
79、因为《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024—85）仍然实施，所以《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）中的第8.5节桩基承台部分就和《公路桥涵地基与基础设计规范》中的内容发生冲突，那该实行哪个呢？
80、传真中关于承台的计算，bs的取值明白了，但还有不明白之处。例如这句话：“但需注意沿1-1线的桩中心至承台边缘的距离按规范第8.5.2条规定只能取1.5倍桩径（如果该距离大于1.5倍桩径的话）„„不管哪个方向，计算中的bs都要按规范第8.5.2条规定取值。”对这两句，不明白。既然是按“撑杆—系杆体系”计算，就与第
8.5.2条的“梁式体系”无关了，为什么要按第8.5.2条的规定取值？
而且公式（8.5.5-7）规定bx为承台边缘至桩内边缘的水平距离。那么关于圆形承台当计算边桩的冲切时，这个距离是圆形承台最外端距离桩内边缘距离还是其他取值？
81、原贵院转让给我厂的科技成果GQF—MZL型桥梁伸缩装置的中梁钢采用桥梁设计规范中的哪一级荷载？
82、按规范第9.1.1条混凝土最小保护层厚度规定，Ⅱ类区涵洞受力主筋保护层40mm，混凝土管涵螺旋筋及管壁厚度是否需要调整？
83、在计算16m跨钢筋混凝土T梁时遇到了一个问题：
规范第9.1.3条比旧规范（JTJ 023—85）增加了束筋及等代直径的概念，请问我们以往普通钢筋混凝土T梁腹板的多层焊接钢筋是否属于“束筋”的范畴？规范中的“束筋”的简单概念是什么？
84、规范第9.1.12条中最小配筋百分率的规定是否适用于构件全长范围？如：按最小配筋百分率算出需配17根直径28的HRB335钢筋，是否无论跨中还是支点均要最小配值17根？
85、我院在连续T梁设计中，中支点附近处按部分预应力A类构件进行设计，应满足规范第9.1.12条“部分预
应力混凝土受弯构件普通受拉钢筋的截面面积，不应小于0.003bh0”。在配置普通受拉钢筋时，对b的取值存在疑问，是取中支点附近计算断面处的肋宽？还是取跨中正常段的肋宽？
86、规范第9.3.3条中规定尚应符合第5.5.1条的规定，对箱形梁截面构造要求是否偏高？我们查阅之前的一些工程实例，满足这个要求尤其是t2≥0.1b的似乎微科其微。
87、规范第9.3.8条，“„„腹板两侧应设置6～8mm的纵向钢筋„„”，但我们常见的都是12～16mm。
88、规范第9.4.1条中“马蹄尚应设直径不小于12mm的定位钢筋”。其原意是否指预应力波纹管的定位钢筋，还是指马蹄箍筋的定位钢筋？如是是前者，则是沿波纹管纵向的还是其底部横向架立的？
89、规范第9.4.9条第1款，竖直方向可以将两个管子叠置，那么两个以上是否可以？
90、规范第9.6.8条规定：“在桩身顶端的承台平面内应设一层钢筋网，平面内每一方向的每米宽度钢筋用量1200～1500mm2。”请问：当承台底面已按受力和构造要求配置了纵、横两个方向的钢筋，是否还需配置上述规定的钢筋网？
91、（1）请问石材强度等级MU120、MU100、MU80等是怎么划分出来的？
（2）请问岩土单轴抗压强度与岩石轴心抗压强度的区别是什么？
92、按裸拱计算立柱排架式拱桥时，公路—I级荷载和公路—Ⅱ级荷载的集中荷载标准值PK是按拱圈计算跨径计算还是按单块车道板跨径计算？
93、规范中的规定是否实用于按钢筋混凝土构件计算的拱桥，如第5.1.8条中关于温度和收缩作用的折减？
94、规范第5.2.7条对拱箱组成部分中，要求底板厚度、预制腹板及预制顶板厚度均不应小于100mm。本条规范是否适用于由多少单箱组成的箱式板拱，按照原交通部箱拱通用图中的回答，一般预制腹板厚度采用了50mm。因此，我们想问一下，能否按50mm设计？
95、规范第6.2.6条中第三段“轻型桥台的斜交角„„，不应小于15°„„”。
常规的构造物斜度一般不大于45°，此处按15°规定，不知什么原因，是否印刷错误。
96、对于规范第7.0.3条涵洞出口铺砌的范围，针对此条，我们与原规范进行了对比，基本一致。对于涵洞下游铺砌应铺出端墙以外3～5m，对此有些争议。一种意见，仅是在出口锥坡、八字墙范围内设铺砌；另一种意见，在锥坡、八字墙范围内进行铺砌的同时，另外仍需在出口隔水墙以外设3m铺砌，哪一种方式更合理？
97、对于悬链线钢管混凝土拱桥，我们理解的预拱度计算和设置是：先按照规范计算出拱顶挠度值，然后将其作为拱顶预拱度，其他各点预拱度按拱脚水平推力影响线分配，然后再通过适当降低m悬链线拟合新的线形。请问我的理解是否有误？还有就是拱脚水平推力影响线我是查《拱桥》附录的，也就是说只要m、f/l一定，拱脚水平推力影响线都是一样的呢？
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