一 设计产品概要:
1.1产品概要 金属油罐是采用钢板材料焊成的容器。普通金属油罐采用的板材是一种代号叫A3F 的平炉沸腾钢;寒冷地区采用的是A3平炉镇静钢;对于超过10000m3的大容积油罐采用的是高强度的低合金钢。
常见的金属油罐形状,一般是立式圆柱形、卧式圆柱形、球形等几种。立式圆柱形油罐根据顶的结构又可分为桁架顶罐、无力矩顶罐、梁柱式顶罐、拱顶式罐、套顶罐和浮顶罐等,其中最常用的是拱顶罐和浮顶罐。拱顶罐结构比较简单,常用来储存原料油、成品油和芳烃产品。浮顶罐又分内浮顶罐和外浮顶罐两种,罐内有钢浮顶浮在油面上,随着油面升降。浮顶不仅降低了油品的消耗,而且减少了发生火灾的危险性和对大气的污染。尤其是内浮顶罐,蒸发损耗较小,可以减少空气对油品的氧化,保证储存油品的质量,对消防比较有利。前内浮顶罐在国内外被广泛用于储存易挥发的轻质油品,是一种被推广应用的储油罐。
卧式圆柱形油罐应用也极为广泛。由于它具有承受较高的正压和负压的能力,有利于减少油品的蒸发损耗,也减少了发生火灾的危险性。它可在机械,一成批制造,然后运往工地安装,便于搬运和拆迁,机动性较好。缺点是容量一般较小,用的数量多,占地面积大。它适用于小型分配油库、农村油库、城市加油站、部队野战油库或企业附属油库。在大型油库中也用来作为附属油罐使用,如放空罐和计量罐等。球形油罐具有耐压、节约材料等特点,多用于石油液化气系统,也用做压力较高的溶剂储罐。
1.2设计特点:
容器的设计一般由筒体,封头,法兰,支座,接口管及人孔等组成。常低压化工设备通用零件大都有标准,设计时可直接选用。本设计书主要介绍了卧式储罐的筒体,封头的设计计算,低压通用零件的选用。各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准,这样让设计有章可循,并考虑到结构方面的要求,合理的进行设计。
1.3设计参数:
产品主体尺寸:Ф2800×8×3200 mm
工作压力:常压
主体材质:Q235-A
设计温度:0~350℃
设计寿命:15年
焊接接头系数:0.85
腐蚀裕量:1.5 mm
水压试验压力: 盛水试漏
装量系数:0.98
操作介质:燃料油
二 产品结构分析:
2.1 材料的选择: [5]
选择Q235-A 碳钢钢板作为筒体焊接材料,是因为它具有适当的强度和塑性,工艺性能良好,价格低廉,因而被广泛用来制造一般的中低压容器。
优质中碳钢的强度较高、韧性较好,但是焊接性能较差,不宜作接管用钢,由于接管要求焊接性能较好且塑性较好,故选择10号优质低碳钢的普通无缝钢管制作各型号接管。
2.2 力学分析 [1]
2.2.1 厚度计算
钢板厚度δ=8 mm ,则其厚度负偏差C 1=0.8 mm ,腐蚀裕量C 2=1.5 mm ,
C = C1+ C2+=2.3 mm 则其厚度附加量
根据其设计数据可得计算厚度
δ=
PD i 2[σ]∅−P
[σ]t为Q235-A 钢板在最高设计温度下的许用应力值为77Mpa 。
则设计厚度
δd =δ+ C2=4.6mm
名义厚度
δn =δd + C1=6mm
有效厚度
δe =δn −C =3.7 mm
2.2.2 筒体与封头水压试验强度校核
σt =P T (Di +δe )
2δe ∅≤0.9σs
式中P T =1.23P=0.125Mpa ,Di为筒体公称直径2800mm ,σs为
Q235-A 钢板的屈服强度为235Mpa 。
则有
0.125×(2800+3.7)2×3.7×0.85σt =
又有 Mpa
0.9σs =211.5Mpa
所以水压试验满足强度要求。
2.2.3 筒体与封头应力校核(Q235-A 的密度为7860kg/m3) 筒体质量
m 1=ρV 1=π·2.8×(0.9×2+0.8)×8×10−3×7860 kg
封头质量
m 2=ρV 2=0.03926×7860kg=308.9 kg
附件质量
m 3=32.7 kg
则油罐总质量约为
m=1779.5 kg
负荷
Q=mg 21779.5×9. 82=8719.55 N≈8.72 KN
则每个支座承受约4.36 KN的负荷,均分载荷就为
q==L‘2F 2Q L+=2.84 KN/m
则圆筒中间处的轴向弯矩
M 1=FL
41+[(2R a 2-h i 2)L 2
4h i 1+3L -4A L ]=21. 26⨯106N ·mm
筒体上半部分受压缩,下半部受拉伸
支座处的圆筒横截面上的轴向弯矩
A R a -h i 1-+L 2AL ]=1. 24⨯106N ·mmM 2=-FA [1- 4h i 1+3L 22
最高点处的圆筒轴向应力
PR m M 1σ1=-=18. 39MPa 22δe 2πRm δe
最低点处的圆筒轴向应力
PR m M 1σ2=+=19. 34MPa 2 2δe 2πRm δe
最高点处支座的圆筒轴向应力(包角=120°,K 1=1,K 2=1)
PR m M 2σ3=-=18. 81MPa 22δe πK 1Rm δe
最低点处支座的圆筒轴向应力
PR m M 2σ4=+=18. 92MPa 22e πK 2Rm δe
又有
{σ1,σ2,σ3,σ4}max=19.34Mpa
[σ]T =77Mpa
{σ1,σ2,σ3,σ4}max≤[σ]T
2.3 产品图(产品零件图见图纸,坡口形式及参数见焊接工艺卡)
三 工艺流程:
[2]
3.1 筒体加工工艺过程
检验:材料应符合国家标准要求的质量证书
↓
划线:号料、划线、筒体由三节组成
↓
切割下料:按划线尺寸切割下料
↓
刨边:按图样要求刨各筒节坡口
↓
成形:卷边成形
↓
焊接:焊缝和试板组对,出去坡口及其两侧的铁锈、油污等; 按焊接工艺组
焊纵缝和试板
↓
检验:纵焊缝外观合格,按JB4730-94标准进行局部射线探伤,达到Ⅱ级合
格要求;试板符合要求
↓
校形:校圆:E ≤2.8 mm(E 为棱角度)
↓
焊接:按焊接工艺组对环焊缝
↓
检验:环焊缝外观合格,按JB4730-94标准进行局部射线探伤,达到Ⅱ级合
格要求
3.2 封头加工工艺过程
检验:原材料应符合国家标准要求的质量证书
↓
划线:号料、划线、封头由整块钢板作胚料
↓
切割下料:按划线尺寸切割下料
↓
冲压成形:借助于冲压模具在水压机上完成成形(压制前先清除表面杂质和
氧化皮)
↓
二次划线:号料、划线,划出封头余量
↓
封头余量切割:用氧气切割割去加工余量,同时加工出坡口
↓
热处理:热处理消去成形时的残余内应力
↓
检验:外观检验,尺寸检验,合格后才与筒体相装配
四 焊接工艺制定及论证:
[6]
4.1 TIG 焊 [3]
薄板对接焊时,可采用填丝焊,当板厚为6~12 mm时,应选用V 型坡口。 TIG 焊对材料的表面质量要求比较高,因此,焊前必须严格清理工件和焊丝表面的油垢、污物及氧化皮等。
8 mm 的Q235-A 钢板在常压下不需预热便可进行焊接。焊接时,直流正接时焊缝较窄、熔深大,钨极不过热、损耗小,而直流反接时钨极损耗快、寿命短,电弧稳定性较差,一般很少使用。
TIG 焊用于根部层焊接时多选用2~2.5 mm的焊丝,焊接薄工件时钨极的直径略大于焊丝直径,则取钨极直径为3 mm。根据经验,电流一般为钨极
直径的30~55倍,当钨极直径小于或接近3 mm时,从计算值中减去5~10A。电弧电压主要由弧长决定,弧长增加,电弧电压增大,焊缝宽度增加,熔深减小,但弧长太大易引起未焊透及咬边且保护效果也不好。电弧太短,不易操作,既看不清熔池,又容易引起短路,加大钨极烧损,容易夹钨。通常使弧长近似等于钨极直径,电弧电压在10~20V之间。查阅资料可知,当钨极直径取3 mm 时,速度选择范围为160~200 mm/min,即10~12 m/h。
4.2 CO2气体保护焊 [4]
当被焊工件板厚在2~12 mm 之间时,焊丝直径可取1.0~1.4 mm 。焊接时通常采用直流焊接电源,最常用直流反接性,此时电弧最稳定,熔滴由射滴过渡转变为射流过度,飞溅较小。实践经验表明,常被应用的CO2短路过渡的短弧焊接法,常以电流200~250A为限,可以进行全位置焊缝焊接。此时最佳电弧电压为21~25V,常用的焊接速度范围为20~60 m/h。
选用H08Mn2SiA 作为焊丝,其中S 、P 杂质比普通的焊丝要低,焊接性能较好,也能防止CO2电弧的强氧化性使金属熔池金属氧化。
4.3 热处理
压力容器的焊后消除应力热处理(PWHT )是保证压力容器内在质量的重要技术之一。其目的在于:消除焊接残余应力、冷变形应力和组装的拘束应力,软化淬硬区,改善组织,减少氢含量,尤其对合金钢,可以改善力学性能及耐蚀性,
还可以稳定构件的几何尺寸。
我国的《压力容器安全技术监察规程》明确规定:对于高压容器、中压反应器和储存容器、盛装混合液化石油气的卧式储罐、移动式压力容器等采用炉内整体热处理。
① 装炉时炉内温度不得高于400℃;
② 升温速度应是可控的,且不得超过200℃/h,最小可为50℃/h。升温期
间,加热区间任意长度为5000 mm内温差不应大于120℃。
③ 保温期间,最高与最低温度之差不宜大于65℃。
④ 降温速度不得超过260℃/h,最小可为50℃/h。
⑤ 出炉时的炉温不得高于400℃,北方地区在冬季,可适当降低出炉温度。
出炉后应在静止的空气中冷却。
Q235-A 钢经电弧焊焊后热处理的温度为600~640℃,最短保温时间为25min 。对于总装环焊缝只能采用环带加热局部热护理。局部热处理的加热温度和保温时间与进炉热处理相同。保温环带宽度从环缝的最大宽度边缘算起,每侧应不小于两倍筒体壁厚。加热带以外的的壳体延伸段应采用保温材料包覆起来,以控制纵向温度梯度。距保温温度环带边缘3倍壁厚处(外侧),壳壁的温度不宜低于环带边缘处实际温度的一半,封头则应进行应力解除热处理。
五 心得体会:
这次课程设计的任务是储油罐的设计,设计之前首先要对储油罐的加工流程有一个系统的大概了解,包括材料的的选择,材料的加工,焊接分析、焊接过程及探伤检验都涉及到我们学过的专业知识,是对我们学过的这些知识的一个整体的的应用。
在查阅资料的过程中,了解到我们平时在书本中学到的知识非常的有限,比如说图纸构画方面,要注意尺寸标注基准线的选择问题,焊接工艺卡制作时所需查阅的参数及这些参数的选择原因,还有对产品设计后的一个整体的分析和强度校核过程,这些都是我们应该学习及运用的,从而让我们能更上一个台阶,更灵活的运用它们。
总之,这次在的课程设计过程中,经过老师的指点和与同学的讨论后,最终制定出了一套设计方案,收获到了设计压力容器以及压力容器制造方面的知识,能在以后的学习生活中得到更多的用处。
参考文献:
[1] 洪德晓等. 压力容器设计与实用数据速查. 北京:化学工业出版社.2008.
[2] 刘湘秋. 常用压力容器手册. 北京:机械工业出版社.2004.
[3] 于增瑞. 钨极氩弧焊实用技术. 北京:化学工业出版社.2004.
[4] 梁文广等.CO 2气体保护焊. 辽宁科学技术出版社.2007.
[5] 张子荣. 简明焊接材料选用材料第3版. 北京:机械工业出版社.2011.
[6] 王国璋. 压力容器焊接使用手册. 北京:中国石化出版社.2013.
一 设计产品概要:
1.1产品概要 金属油罐是采用钢板材料焊成的容器。普通金属油罐采用的板材是一种代号叫A3F 的平炉沸腾钢;寒冷地区采用的是A3平炉镇静钢;对于超过10000m3的大容积油罐采用的是高强度的低合金钢。
常见的金属油罐形状,一般是立式圆柱形、卧式圆柱形、球形等几种。立式圆柱形油罐根据顶的结构又可分为桁架顶罐、无力矩顶罐、梁柱式顶罐、拱顶式罐、套顶罐和浮顶罐等,其中最常用的是拱顶罐和浮顶罐。拱顶罐结构比较简单,常用来储存原料油、成品油和芳烃产品。浮顶罐又分内浮顶罐和外浮顶罐两种,罐内有钢浮顶浮在油面上,随着油面升降。浮顶不仅降低了油品的消耗,而且减少了发生火灾的危险性和对大气的污染。尤其是内浮顶罐,蒸发损耗较小,可以减少空气对油品的氧化,保证储存油品的质量,对消防比较有利。前内浮顶罐在国内外被广泛用于储存易挥发的轻质油品,是一种被推广应用的储油罐。
卧式圆柱形油罐应用也极为广泛。由于它具有承受较高的正压和负压的能力,有利于减少油品的蒸发损耗,也减少了发生火灾的危险性。它可在机械,一成批制造,然后运往工地安装,便于搬运和拆迁,机动性较好。缺点是容量一般较小,用的数量多,占地面积大。它适用于小型分配油库、农村油库、城市加油站、部队野战油库或企业附属油库。在大型油库中也用来作为附属油罐使用,如放空罐和计量罐等。球形油罐具有耐压、节约材料等特点,多用于石油液化气系统,也用做压力较高的溶剂储罐。
1.2设计特点:
容器的设计一般由筒体,封头,法兰,支座,接口管及人孔等组成。常低压化工设备通用零件大都有标准,设计时可直接选用。本设计书主要介绍了卧式储罐的筒体,封头的设计计算,低压通用零件的选用。各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准,这样让设计有章可循,并考虑到结构方面的要求,合理的进行设计。
1.3设计参数:
产品主体尺寸:Ф2800×8×3200 mm
工作压力:常压
主体材质:Q235-A
设计温度:0~350℃
设计寿命:15年
焊接接头系数:0.85
腐蚀裕量:1.5 mm
水压试验压力: 盛水试漏
装量系数:0.98
操作介质:燃料油
二 产品结构分析:
2.1 材料的选择: [5]
选择Q235-A 碳钢钢板作为筒体焊接材料,是因为它具有适当的强度和塑性,工艺性能良好,价格低廉,因而被广泛用来制造一般的中低压容器。
优质中碳钢的强度较高、韧性较好,但是焊接性能较差,不宜作接管用钢,由于接管要求焊接性能较好且塑性较好,故选择10号优质低碳钢的普通无缝钢管制作各型号接管。
2.2 力学分析 [1]
2.2.1 厚度计算
钢板厚度δ=8 mm ,则其厚度负偏差C 1=0.8 mm ,腐蚀裕量C 2=1.5 mm ,
C = C1+ C2+=2.3 mm 则其厚度附加量
根据其设计数据可得计算厚度
δ=
PD i 2[σ]∅−P
[σ]t为Q235-A 钢板在最高设计温度下的许用应力值为77Mpa 。
则设计厚度
δd =δ+ C2=4.6mm
名义厚度
δn =δd + C1=6mm
有效厚度
δe =δn −C =3.7 mm
2.2.2 筒体与封头水压试验强度校核
σt =P T (Di +δe )
2δe ∅≤0.9σs
式中P T =1.23P=0.125Mpa ,Di为筒体公称直径2800mm ,σs为
Q235-A 钢板的屈服强度为235Mpa 。
则有
0.125×(2800+3.7)2×3.7×0.85σt =
又有 Mpa
0.9σs =211.5Mpa
所以水压试验满足强度要求。
2.2.3 筒体与封头应力校核(Q235-A 的密度为7860kg/m3) 筒体质量
m 1=ρV 1=π·2.8×(0.9×2+0.8)×8×10−3×7860 kg
封头质量
m 2=ρV 2=0.03926×7860kg=308.9 kg
附件质量
m 3=32.7 kg
则油罐总质量约为
m=1779.5 kg
负荷
Q=mg 21779.5×9. 82=8719.55 N≈8.72 KN
则每个支座承受约4.36 KN的负荷,均分载荷就为
q==L‘2F 2Q L+=2.84 KN/m
则圆筒中间处的轴向弯矩
M 1=FL
41+[(2R a 2-h i 2)L 2
4h i 1+3L -4A L ]=21. 26⨯106N ·mm
筒体上半部分受压缩,下半部受拉伸
支座处的圆筒横截面上的轴向弯矩
A R a -h i 1-+L 2AL ]=1. 24⨯106N ·mmM 2=-FA [1- 4h i 1+3L 22
最高点处的圆筒轴向应力
PR m M 1σ1=-=18. 39MPa 22δe 2πRm δe
最低点处的圆筒轴向应力
PR m M 1σ2=+=19. 34MPa 2 2δe 2πRm δe
最高点处支座的圆筒轴向应力(包角=120°,K 1=1,K 2=1)
PR m M 2σ3=-=18. 81MPa 22δe πK 1Rm δe
最低点处支座的圆筒轴向应力
PR m M 2σ4=+=18. 92MPa 22e πK 2Rm δe
又有
{σ1,σ2,σ3,σ4}max=19.34Mpa
[σ]T =77Mpa
{σ1,σ2,σ3,σ4}max≤[σ]T
2.3 产品图(产品零件图见图纸,坡口形式及参数见焊接工艺卡)
三 工艺流程:
[2]
3.1 筒体加工工艺过程
检验:材料应符合国家标准要求的质量证书
↓
划线:号料、划线、筒体由三节组成
↓
切割下料:按划线尺寸切割下料
↓
刨边:按图样要求刨各筒节坡口
↓
成形:卷边成形
↓
焊接:焊缝和试板组对,出去坡口及其两侧的铁锈、油污等; 按焊接工艺组
焊纵缝和试板
↓
检验:纵焊缝外观合格,按JB4730-94标准进行局部射线探伤,达到Ⅱ级合
格要求;试板符合要求
↓
校形:校圆:E ≤2.8 mm(E 为棱角度)
↓
焊接:按焊接工艺组对环焊缝
↓
检验:环焊缝外观合格,按JB4730-94标准进行局部射线探伤,达到Ⅱ级合
格要求
3.2 封头加工工艺过程
检验:原材料应符合国家标准要求的质量证书
↓
划线:号料、划线、封头由整块钢板作胚料
↓
切割下料:按划线尺寸切割下料
↓
冲压成形:借助于冲压模具在水压机上完成成形(压制前先清除表面杂质和
氧化皮)
↓
二次划线:号料、划线,划出封头余量
↓
封头余量切割:用氧气切割割去加工余量,同时加工出坡口
↓
热处理:热处理消去成形时的残余内应力
↓
检验:外观检验,尺寸检验,合格后才与筒体相装配
四 焊接工艺制定及论证:
[6]
4.1 TIG 焊 [3]
薄板对接焊时,可采用填丝焊,当板厚为6~12 mm时,应选用V 型坡口。 TIG 焊对材料的表面质量要求比较高,因此,焊前必须严格清理工件和焊丝表面的油垢、污物及氧化皮等。
8 mm 的Q235-A 钢板在常压下不需预热便可进行焊接。焊接时,直流正接时焊缝较窄、熔深大,钨极不过热、损耗小,而直流反接时钨极损耗快、寿命短,电弧稳定性较差,一般很少使用。
TIG 焊用于根部层焊接时多选用2~2.5 mm的焊丝,焊接薄工件时钨极的直径略大于焊丝直径,则取钨极直径为3 mm。根据经验,电流一般为钨极
直径的30~55倍,当钨极直径小于或接近3 mm时,从计算值中减去5~10A。电弧电压主要由弧长决定,弧长增加,电弧电压增大,焊缝宽度增加,熔深减小,但弧长太大易引起未焊透及咬边且保护效果也不好。电弧太短,不易操作,既看不清熔池,又容易引起短路,加大钨极烧损,容易夹钨。通常使弧长近似等于钨极直径,电弧电压在10~20V之间。查阅资料可知,当钨极直径取3 mm 时,速度选择范围为160~200 mm/min,即10~12 m/h。
4.2 CO2气体保护焊 [4]
当被焊工件板厚在2~12 mm 之间时,焊丝直径可取1.0~1.4 mm 。焊接时通常采用直流焊接电源,最常用直流反接性,此时电弧最稳定,熔滴由射滴过渡转变为射流过度,飞溅较小。实践经验表明,常被应用的CO2短路过渡的短弧焊接法,常以电流200~250A为限,可以进行全位置焊缝焊接。此时最佳电弧电压为21~25V,常用的焊接速度范围为20~60 m/h。
选用H08Mn2SiA 作为焊丝,其中S 、P 杂质比普通的焊丝要低,焊接性能较好,也能防止CO2电弧的强氧化性使金属熔池金属氧化。
4.3 热处理
压力容器的焊后消除应力热处理(PWHT )是保证压力容器内在质量的重要技术之一。其目的在于:消除焊接残余应力、冷变形应力和组装的拘束应力,软化淬硬区,改善组织,减少氢含量,尤其对合金钢,可以改善力学性能及耐蚀性,
还可以稳定构件的几何尺寸。
我国的《压力容器安全技术监察规程》明确规定:对于高压容器、中压反应器和储存容器、盛装混合液化石油气的卧式储罐、移动式压力容器等采用炉内整体热处理。
① 装炉时炉内温度不得高于400℃;
② 升温速度应是可控的,且不得超过200℃/h,最小可为50℃/h。升温期
间,加热区间任意长度为5000 mm内温差不应大于120℃。
③ 保温期间,最高与最低温度之差不宜大于65℃。
④ 降温速度不得超过260℃/h,最小可为50℃/h。
⑤ 出炉时的炉温不得高于400℃,北方地区在冬季,可适当降低出炉温度。
出炉后应在静止的空气中冷却。
Q235-A 钢经电弧焊焊后热处理的温度为600~640℃,最短保温时间为25min 。对于总装环焊缝只能采用环带加热局部热护理。局部热处理的加热温度和保温时间与进炉热处理相同。保温环带宽度从环缝的最大宽度边缘算起,每侧应不小于两倍筒体壁厚。加热带以外的的壳体延伸段应采用保温材料包覆起来,以控制纵向温度梯度。距保温温度环带边缘3倍壁厚处(外侧),壳壁的温度不宜低于环带边缘处实际温度的一半,封头则应进行应力解除热处理。
五 心得体会:
这次课程设计的任务是储油罐的设计,设计之前首先要对储油罐的加工流程有一个系统的大概了解,包括材料的的选择,材料的加工,焊接分析、焊接过程及探伤检验都涉及到我们学过的专业知识,是对我们学过的这些知识的一个整体的的应用。
在查阅资料的过程中,了解到我们平时在书本中学到的知识非常的有限,比如说图纸构画方面,要注意尺寸标注基准线的选择问题,焊接工艺卡制作时所需查阅的参数及这些参数的选择原因,还有对产品设计后的一个整体的分析和强度校核过程,这些都是我们应该学习及运用的,从而让我们能更上一个台阶,更灵活的运用它们。
总之,这次在的课程设计过程中,经过老师的指点和与同学的讨论后,最终制定出了一套设计方案,收获到了设计压力容器以及压力容器制造方面的知识,能在以后的学习生活中得到更多的用处。
参考文献:
[1] 洪德晓等. 压力容器设计与实用数据速查. 北京:化学工业出版社.2008.
[2] 刘湘秋. 常用压力容器手册. 北京:机械工业出版社.2004.
[3] 于增瑞. 钨极氩弧焊实用技术. 北京:化学工业出版社.2004.
[4] 梁文广等.CO 2气体保护焊. 辽宁科学技术出版社.2007.
[5] 张子荣. 简明焊接材料选用材料第3版. 北京:机械工业出版社.2011.
[6] 王国璋. 压力容器焊接使用手册. 北京:中国石化出版社.2013.