设计与开发
31
环形加热炉设计浅析
杨永清
（北京京诚凤凰工业炉工程技术有限公司，北京100176）
摘要：环形加热炉在钢管生产中起着重要的作用，其设计是否合理，将直接影响钢管产品的质量和钢管轧
制生产节奏。介绍了如何合理确定环形加热炉的设计参数和布料角，以及炉底砌筑结构设计、炉底与炉膛中心差值的选取方法等，并提出了新的环形加热炉烘炉方案。实际应用表明，所设计的平均直径24m环形加热炉运行工况良好。
关键词：环形加热炉；设计；布料角；炉底砌筑；烘炉中图分类号：TG155.1
%%文献标志码：B%文章编号：1001-2311（2011）03-0031-04
ABriefAnalysisofDesigningofRotaryHearthHeatingFurnace
YangYongqing
（CERIPhoenixIndustrialFurnaceCo.，Ltd.，Beijing100176，China）
Abstract：Sincetherotaryhearthheatingfurnaceplaysacriticalroleinthemanufacturingprocessofsteelpipes，whetheritsdesignisproperornotwilldirectlyaffectpipequalityandthepiperollingcycles.Elaboratedhereinthearticleareproperdeterminationofthedesigndataandthebilletarrangementangleinthehearth，thedesignofthefurnacebottommasonrystructureaswellastheselectionmethodfortheD-valueofthehearthcenter，etc.Alsoputforwardisanewfeasibilitysolutionfordryingoutofthefurnace.Theactualoperationofthefurnaceasdesignedwiththeaveragediameterof24maresatisfactory.
Keywords：Rotaryhearthheatingfurnace；Designing；Billetarrangementangleinthehearth；Furnace
bottommasonrystructure；Dryingoutofthefurnace
环形加热炉是一种技术成熟的连续式加热炉型，广泛用于轧管生产线，也常用于其他金属制品如异形件的加热和热处理［1］，如马钢集团车轮轮毂生产线的环形加热炉、武汉钢铁（集团）公司钢卷高温退火环形加热炉等。本文将重点介绍用于钢管坯料高温加热的环形加热炉设计。
以笔者参与的一项钢管生产线的环形加热炉工程为例，其生产线工艺参数要求如下：
管坯直径管坯长度加热能力出料频率入炉温度最高出炉温度
190，215，270mm1500～4000mm
最大80t/h，平均60t/h最大130根/h
室温
1基本设计参数的确定
环形加热炉的基本设计计算是根据轧钢工艺提供的产品大纲、轧机最大产量和最快轧制节奏确定环形加热炉的平均直径、装出料炉门夹角、坯料布料角、炉底宽度等。
杨永清（1973-），女，硕士，工程师，主要从事钢铁企业的工业炉设计工作。
1250～1280℃
管坯温度均匀性要求±10℃
根据产品大纲和上述参数要求，计算环形加热炉的主要设计参数如下：
平均直径炉底宽度炉膛内宽装出料炉门夹角
24m
4300mm4700mm14°
STEELPIPEJun．2011，Vol．40，No．3钢管2011年6月第40卷第3期
32
布料角
设计与开发
单排、双排
实际在环形加热炉的调试和生产中，因环形加热炉回转炉底设备安装有计数器，炉底转动自动定位实现准确装出料的过程就是通过对炉底布料区域进行脉冲计数，一个料位对应的脉冲数=总的脉冲数/（料位数-1），用该值控制回转炉底自动在装出料位置准确停位，从而实现自动装出料过程。所以更准确地说，环形加热炉的布料角其实是一组脉冲数字，不必拘泥于角度的整除与否。当环形加热炉采用双排布料生产或需要提高加热管坯量时，完全可以通过修改程序改变布料数，来满足实际生产需要。
布料方式
2°（可变）
2布料角的选取
环形加热炉的设计是从布料设计开始的，布料角的选取实际就是设计环形加热炉布料图，布料图要根据坯料规格、装出料机夹钳操作空间、炉内管坯的加热质量和轧制生产线产量要求设计，通常有2种布料情况。环形加热炉布料如图1所示。
3炉底砌筑结构
对于管加工车间的环形加热炉，炉底负荷大，炉底耐火材料温度变化大。如果加热制度、温度制度或空燃比控制不好，管坯在高温的氧化气氛中会产生大量的氧化铁皮，炉底工作环境会极其恶劣。
α—布料角
β—装出料炉门夹角
D—环形炉平均直径
环形加热炉炉底砌筑厚度一般为500～630mm，根据炉温和坯料规格的不同而有所不同。目前关于炉底砌筑结构的设计，各设计单位和用户技改情况也有所不同。本设计采用非对称炉底砌筑结构如图
1—装料炉门中心线2—出料炉门中心线
图1环形加热炉布料示意
（1）炉底没有布料槽或支架。在这种情况下，环形加热炉的布料角通常要求满足：
（360°－β）＝（N－1）α
式中N———满足工艺要求的炉内料位数。炉底没有布料槽时，装出料炉门夹角β不需要被布料角α整除，不会影响加热炉的装出料。
（2）炉底有布料槽或支架。这种情况要求装出料的位置被锁定，如车轮轮毂生产线上的环形加热炉，炉底360°均有轮毂支架，选取的布料角除了要满足式（1）外，还要求装出料炉门夹角β能被布料角α整除，这样才能完成炉底的一次完整回转和装出料过程。
以平均直径24m环形加热炉为例，该炉炉底没有设计布料槽，选取布料角时主要从以下4个方面进行考虑：①各参数关系满足式（1）；②满足工艺要求环形加热炉达到的最大产量和出料频率；③装出料机夹钳需要足够的操作空间；④考虑双排布料要求。
设计方案取装出料炉门夹角14°，布料角2°，此时全炉布料174根。通过对产品大纲中各种规格管坯进行计算，采用该布料方案能够满足生产线对环形加热炉的产量和出料频率的要求，同时也符合装出料机夹钳夹料的操作空间要求，确定方案可行。
（1）
2所示，炉底表层特意选用耐高温、热稳定性好的
抗渣性耐火材料；靠近炉底钢板的绝热层选用耐压强度高、绝热性好的优质纤维板。使用情况证明，在烘炉和生产过程中，炉底钢板温度不到100℃，用户单位维护人员对炉坑操作环境很满意。
1—抗渣浇注料2—绝热材料3—炉底钢板4—上层框架
图2环形加热炉非对称炉底砌筑结构示意
值得一提的是，该环形加热炉使用8个月后，内环局部的炉底表层浇注料出现了开裂拱起现象。用户单位技术人员经过对其他生产厂的几座环形加热炉考察后发现，使用一段时间后，在内环或外环炉底表层浇注料开裂拱起的现象普遍存在。分析认为，这种现象与炉底的膨胀结构设计不合理有关，期待有新的炉底设计结构，解决炉底耐火材料开裂拱起问题，提高炉底耐火材料的使用寿命。
STEELPIPEJun．2011，Vol．40，No．3
设计与开发
4炉底与炉膛中心差值的选取
环形加热炉炉底结构如图3所示。环形加热炉升温时，上层框架与耐火材料一起径向膨胀。通常认为耐火材料砌筑时已预留了膨胀缝，此时炉底的膨胀量大小可以用上层框架受热后的膨胀量来计算，膨胀值是环形加热炉炉底与炉膛中心差值的设计依据。设计时，还要考虑炉底安装误差、炉底的椭圆度和理论值与实际值之间存在误差等情况［2］，对膨胀量的选取要略有富余。平均直径24m环形加热炉炉底钢板温度200℃和100℃时炉底与炉膛中心差值的选取计算见表1。
33
1—炉底耐火材料2—内环环缝3—上层框架4—下层框架
5—炉底中心线6—炉膛中心线7—外环环缝
△A—炉底与炉膛中心差值
图3环形加热炉炉底结构示意
表1平均直径24m环形加热炉炉底与炉膛中心差值的选取
炉底钢板温度
平均线膨胀系数（×10-6）
·/（mmK）
-1
膨胀前炉盘平均直径直径差值半径差值炉底与炉膛中心差值
/℃200100
/mm2393823971
/mm6229
/mm31.014.5
/mm3030
12.9912.19
理想情况是环形加热炉在高温生产时，炉底中心与炉膛中心重合，这时内、外环缝大小趋于相同。现场烘炉时，施工服务人员需不断地观察和记录炉底中心位置的变化，当达到最高炉温时，测出炉底的实际膨胀量，并调整下层框架卡块位置，将上层框架的最大膨胀位置锁定，以保证内、外环缝在实际生产时被确定下来。
炉效果并不十分理想。
本设计中环形加热炉的烘炉燃料是5862kJ/m3
的高焦混合煤气。对多个方案进行对比之后确定，按以下方案烘炉：将烘炉管沿炉膛一周架在炉底上，开始烘炉时炉底不转动；待炉温升到400℃保温一段时间后点燃烧嘴，待烧嘴燃烧稳定后，关闭烘炉管线，开始转动炉底。现场的烘炉过程非常顺利，既没有出现耐火材料剥落、爆裂现象，也没有出现炉底卡阻情况。实践证明，该方法经济简便，烘炉效果很好，用户非常满意。环形加热炉烘炉管布置如图4所示。
5烘炉
环形加热炉烘炉时需要转动炉底，使炉底耐火材料和炉盘框架被均匀加热。合理的烘炉设计方案对环形加热炉砌筑结构的烘烤效果和使用寿命至关重要。
如果烘炉时用天然气作燃料，烘炉管比较细而且短，常规的烘炉方法是将几段烘炉管架在内、外环炉墙的凸台上，烘炉时就不会影响炉底转动。需要指出的是，有些设计将烘炉管布置在侧墙烧嘴开孔上，笔者认为这种做法不可取。因为高温时烧嘴的高温火焰会直接冲刷炉顶，而此时的炉底温度却偏低，炉墙、炉顶、炉底耐火材料温度很不均匀。
如果烘炉燃料是低热值燃料，那么需要布置的烘炉管管径大且管路长，采取高架烘炉管的方法就不再适用。这时有些生产厂推荐使用烘炉器烘炉。实践表明，烘炉器集中在2～3个入口向炉内供入高温烟气，容易出现局部耐火材料高温开裂现象，烘
杨永清：环形加热炉设计浅析
1—隔墙4—烘炉管
2—外环侧墙5—装料中心线
3—内环侧墙6—出料中心线
图4环形加热炉烘炉管布置示意
钢管2011年6月第40卷第3期
34
6结
语
设计与开发
明，烘炉效果良好。
（1）环形加热炉的布料角其实是一组脉冲数字，可以通过修改程序改变布料数来满足实际生产需要。
（2）环形加热炉使用一段时间后，普遍存在炉底表层浇注料开裂拱起的现象，这与炉底膨胀结构设计不合理有关。
（3）采用的新的烘炉方案经济简便。经实践证
7参考文献
［1］王秉铨.工业炉设计手册［M］.北京：机械工业出版社，
2010.
［2］钢铁厂工业炉设计参考资料编写组.钢铁厂工业炉设计
参考资料［M］.北京：冶金工业出版社，1979.
（收稿日期：2011-01-11）
[***********][***********][***********][1**********]333
●信息
渤海钢铁集团2011年一季度成绩喜人
由天津钢管集团、天津钢铁集团、天津天铁冶金集团和天津冶金集团4家国有钢铁企业联合组建的国有独资公司渤海钢铁集团，产品广泛用于风电、核电、航天等领域，技术水平行业领先。
2011年，渤海钢铁集团认真实施“精加工、抓高端、重质量、托海外”的发展规划，在把延伸产业链、做好产品精加工
作为钢铁产业转型升级的关键的同时，开展“行业对标、提质增效”活动，积极与德国蒂森克虏伯、奥钢联、西马克等世界先进企业实施战略合作，积极发展世界前沿技术。集团一季度完成工业总产值492.2亿元，同比增长34.5%，万元工业增加值能耗同比降低8%，成绩喜人。
天津钢管集团股份有限公司首次成功试制出钛合金无缝钢管
2011年3月30日，天津钢管集团股份有限公司在其Assel轧管机组上成功试制出Φ176mm×11mm的钛合金无缝钢
管，为下一步拓宽产品品种做好了技术储备。此次试制的原料牌号是Ti50，Ti含量为97.5%～98.5%，管坯规格Φ170mm。试制过程中，针对钛合金的热力学特性，通过采取合理控制管坯加热温度、升温梯度和轧机轧辊转速等措施，确保了一次试制成功，产品几何尺寸精度满足用户要求。
（天津钢管集团股份有限公司李
群）
大连三高集团有限公司设计制造的Φ630mmHFW生产线一次试车成功并投入生产
大连三高集团有限公司为葫芦岛七星集团钢管有限公司设计制造的Φ630mm（25in）HFW直缝焊管生产线于2011年4月28日一次试车成功，并立即投入生产。
该生产线主要用于生产石油天然气输送钢管、套管、结构用圆管和方矩形管，年产量30万t。生产线采用了三高集团自主研发设计的成型法———三高成型法（SAGEFormming，简称SGF）。其作为连续成型大直径焊管的生产方法，具有以下特点：
①弯边成型充分，有利于高钢级、大壁厚焊管的弯边成型；②“傻瓜”式开口成型，带钢头一经引入，就会成型出合格的圆管
坯，不产生废管；③弯边及开口成型换规格不换轧辊，可通过计算机实现自动调整，调整时间短，仅为12min；④采用四辊板式结构的精成型、挤压辊、定径机、土耳其头，快速换辊技术使变换规格时间仅为1~2h。
SGF是目前世界先进的成型技术，采用SGF已经制造出1条Φ630mmHFW生产线和1条Φ711mm（28in）不锈钢焊管
生产线，第2条Φ711mmHFW生产线正在制造。
（大连三高集团有限公司
赢
枭）
STEELPIPEJun．2011，Vol．40，No．3
设计与开发
31
环形加热炉设计浅析
杨永清
（北京京诚凤凰工业炉工程技术有限公司，北京100176）
摘要：环形加热炉在钢管生产中起着重要的作用，其设计是否合理，将直接影响钢管产品的质量和钢管轧
制生产节奏。介绍了如何合理确定环形加热炉的设计参数和布料角，以及炉底砌筑结构设计、炉底与炉膛中心差值的选取方法等，并提出了新的环形加热炉烘炉方案。实际应用表明，所设计的平均直径24m环形加热炉运行工况良好。
关键词：环形加热炉；设计；布料角；炉底砌筑；烘炉中图分类号：TG155.1
%%文献标志码：B%文章编号：1001-2311（2011）03-0031-04
ABriefAnalysisofDesigningofRotaryHearthHeatingFurnace
YangYongqing
（CERIPhoenixIndustrialFurnaceCo.，Ltd.，Beijing100176，China）
Abstract：Sincetherotaryhearthheatingfurnaceplaysacriticalroleinthemanufacturingprocessofsteelpipes，whetheritsdesignisproperornotwilldirectlyaffectpipequalityandthepiperollingcycles.Elaboratedhereinthearticleareproperdeterminationofthedesigndataandthebilletarrangementangleinthehearth，thedesignofthefurnacebottommasonrystructureaswellastheselectionmethodfortheD-valueofthehearthcenter，etc.Alsoputforwardisanewfeasibilitysolutionfordryingoutofthefurnace.Theactualoperationofthefurnaceasdesignedwiththeaveragediameterof24maresatisfactory.
Keywords：Rotaryhearthheatingfurnace；Designing；Billetarrangementangleinthehearth；Furnace
bottommasonrystructure；Dryingoutofthefurnace
环形加热炉是一种技术成熟的连续式加热炉型，广泛用于轧管生产线，也常用于其他金属制品如异形件的加热和热处理［1］，如马钢集团车轮轮毂生产线的环形加热炉、武汉钢铁（集团）公司钢卷高温退火环形加热炉等。本文将重点介绍用于钢管坯料高温加热的环形加热炉设计。
以笔者参与的一项钢管生产线的环形加热炉工程为例，其生产线工艺参数要求如下：
管坯直径管坯长度加热能力出料频率入炉温度最高出炉温度
190，215，270mm1500～4000mm
最大80t/h，平均60t/h最大130根/h
室温
1基本设计参数的确定
环形加热炉的基本设计计算是根据轧钢工艺提供的产品大纲、轧机最大产量和最快轧制节奏确定环形加热炉的平均直径、装出料炉门夹角、坯料布料角、炉底宽度等。
杨永清（1973-），女，硕士，工程师，主要从事钢铁企业的工业炉设计工作。
1250～1280℃
管坯温度均匀性要求±10℃
根据产品大纲和上述参数要求，计算环形加热炉的主要设计参数如下：
平均直径炉底宽度炉膛内宽装出料炉门夹角
24m
4300mm4700mm14°
STEELPIPEJun．2011，Vol．40，No．3钢管2011年6月第40卷第3期
32
布料角
设计与开发
单排、双排
实际在环形加热炉的调试和生产中，因环形加热炉回转炉底设备安装有计数器，炉底转动自动定位实现准确装出料的过程就是通过对炉底布料区域进行脉冲计数，一个料位对应的脉冲数=总的脉冲数/（料位数-1），用该值控制回转炉底自动在装出料位置准确停位，从而实现自动装出料过程。所以更准确地说，环形加热炉的布料角其实是一组脉冲数字，不必拘泥于角度的整除与否。当环形加热炉采用双排布料生产或需要提高加热管坯量时，完全可以通过修改程序改变布料数，来满足实际生产需要。
布料方式
2°（可变）
2布料角的选取
环形加热炉的设计是从布料设计开始的，布料角的选取实际就是设计环形加热炉布料图，布料图要根据坯料规格、装出料机夹钳操作空间、炉内管坯的加热质量和轧制生产线产量要求设计，通常有2种布料情况。环形加热炉布料如图1所示。
3炉底砌筑结构
对于管加工车间的环形加热炉，炉底负荷大，炉底耐火材料温度变化大。如果加热制度、温度制度或空燃比控制不好，管坯在高温的氧化气氛中会产生大量的氧化铁皮，炉底工作环境会极其恶劣。
α—布料角
β—装出料炉门夹角
D—环形炉平均直径
环形加热炉炉底砌筑厚度一般为500～630mm，根据炉温和坯料规格的不同而有所不同。目前关于炉底砌筑结构的设计，各设计单位和用户技改情况也有所不同。本设计采用非对称炉底砌筑结构如图
1—装料炉门中心线2—出料炉门中心线
图1环形加热炉布料示意
（1）炉底没有布料槽或支架。在这种情况下，环形加热炉的布料角通常要求满足：
（360°－β）＝（N－1）α
式中N———满足工艺要求的炉内料位数。炉底没有布料槽时，装出料炉门夹角β不需要被布料角α整除，不会影响加热炉的装出料。
（2）炉底有布料槽或支架。这种情况要求装出料的位置被锁定，如车轮轮毂生产线上的环形加热炉，炉底360°均有轮毂支架，选取的布料角除了要满足式（1）外，还要求装出料炉门夹角β能被布料角α整除，这样才能完成炉底的一次完整回转和装出料过程。
以平均直径24m环形加热炉为例，该炉炉底没有设计布料槽，选取布料角时主要从以下4个方面进行考虑：①各参数关系满足式（1）；②满足工艺要求环形加热炉达到的最大产量和出料频率；③装出料机夹钳需要足够的操作空间；④考虑双排布料要求。
设计方案取装出料炉门夹角14°，布料角2°，此时全炉布料174根。通过对产品大纲中各种规格管坯进行计算，采用该布料方案能够满足生产线对环形加热炉的产量和出料频率的要求，同时也符合装出料机夹钳夹料的操作空间要求，确定方案可行。
（1）
2所示，炉底表层特意选用耐高温、热稳定性好的
抗渣性耐火材料；靠近炉底钢板的绝热层选用耐压强度高、绝热性好的优质纤维板。使用情况证明，在烘炉和生产过程中，炉底钢板温度不到100℃，用户单位维护人员对炉坑操作环境很满意。
1—抗渣浇注料2—绝热材料3—炉底钢板4—上层框架
图2环形加热炉非对称炉底砌筑结构示意
值得一提的是，该环形加热炉使用8个月后，内环局部的炉底表层浇注料出现了开裂拱起现象。用户单位技术人员经过对其他生产厂的几座环形加热炉考察后发现，使用一段时间后，在内环或外环炉底表层浇注料开裂拱起的现象普遍存在。分析认为，这种现象与炉底的膨胀结构设计不合理有关，期待有新的炉底设计结构，解决炉底耐火材料开裂拱起问题，提高炉底耐火材料的使用寿命。
STEELPIPEJun．2011，Vol．40，No．3
设计与开发
4炉底与炉膛中心差值的选取
环形加热炉炉底结构如图3所示。环形加热炉升温时，上层框架与耐火材料一起径向膨胀。通常认为耐火材料砌筑时已预留了膨胀缝，此时炉底的膨胀量大小可以用上层框架受热后的膨胀量来计算，膨胀值是环形加热炉炉底与炉膛中心差值的设计依据。设计时，还要考虑炉底安装误差、炉底的椭圆度和理论值与实际值之间存在误差等情况［2］，对膨胀量的选取要略有富余。平均直径24m环形加热炉炉底钢板温度200℃和100℃时炉底与炉膛中心差值的选取计算见表1。
33
1—炉底耐火材料2—内环环缝3—上层框架4—下层框架
5—炉底中心线6—炉膛中心线7—外环环缝
△A—炉底与炉膛中心差值
图3环形加热炉炉底结构示意
表1平均直径24m环形加热炉炉底与炉膛中心差值的选取
炉底钢板温度
平均线膨胀系数（×10-6）
·/（mmK）
-1
膨胀前炉盘平均直径直径差值半径差值炉底与炉膛中心差值
/℃200100
/mm2393823971
/mm6229
/mm31.014.5
/mm3030
12.9912.19
理想情况是环形加热炉在高温生产时，炉底中心与炉膛中心重合，这时内、外环缝大小趋于相同。现场烘炉时，施工服务人员需不断地观察和记录炉底中心位置的变化，当达到最高炉温时，测出炉底的实际膨胀量，并调整下层框架卡块位置，将上层框架的最大膨胀位置锁定，以保证内、外环缝在实际生产时被确定下来。
炉效果并不十分理想。
本设计中环形加热炉的烘炉燃料是5862kJ/m3
的高焦混合煤气。对多个方案进行对比之后确定，按以下方案烘炉：将烘炉管沿炉膛一周架在炉底上，开始烘炉时炉底不转动；待炉温升到400℃保温一段时间后点燃烧嘴，待烧嘴燃烧稳定后，关闭烘炉管线，开始转动炉底。现场的烘炉过程非常顺利，既没有出现耐火材料剥落、爆裂现象，也没有出现炉底卡阻情况。实践证明，该方法经济简便，烘炉效果很好，用户非常满意。环形加热炉烘炉管布置如图4所示。
5烘炉
环形加热炉烘炉时需要转动炉底，使炉底耐火材料和炉盘框架被均匀加热。合理的烘炉设计方案对环形加热炉砌筑结构的烘烤效果和使用寿命至关重要。
如果烘炉时用天然气作燃料，烘炉管比较细而且短，常规的烘炉方法是将几段烘炉管架在内、外环炉墙的凸台上，烘炉时就不会影响炉底转动。需要指出的是，有些设计将烘炉管布置在侧墙烧嘴开孔上，笔者认为这种做法不可取。因为高温时烧嘴的高温火焰会直接冲刷炉顶，而此时的炉底温度却偏低，炉墙、炉顶、炉底耐火材料温度很不均匀。
如果烘炉燃料是低热值燃料，那么需要布置的烘炉管管径大且管路长，采取高架烘炉管的方法就不再适用。这时有些生产厂推荐使用烘炉器烘炉。实践表明，烘炉器集中在2～3个入口向炉内供入高温烟气，容易出现局部耐火材料高温开裂现象，烘
杨永清：环形加热炉设计浅析
1—隔墙4—烘炉管
2—外环侧墙5—装料中心线
3—内环侧墙6—出料中心线
图4环形加热炉烘炉管布置示意
钢管2011年6月第40卷第3期
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6结
语
设计与开发
明，烘炉效果良好。
（1）环形加热炉的布料角其实是一组脉冲数字，可以通过修改程序改变布料数来满足实际生产需要。
（2）环形加热炉使用一段时间后，普遍存在炉底表层浇注料开裂拱起的现象，这与炉底膨胀结构设计不合理有关。
（3）采用的新的烘炉方案经济简便。经实践证
7参考文献
［1］王秉铨.工业炉设计手册［M］.北京：机械工业出版社，
2010.
［2］钢铁厂工业炉设计参考资料编写组.钢铁厂工业炉设计
参考资料［M］.北京：冶金工业出版社，1979.
（收稿日期：2011-01-11）
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●信息
渤海钢铁集团2011年一季度成绩喜人
由天津钢管集团、天津钢铁集团、天津天铁冶金集团和天津冶金集团4家国有钢铁企业联合组建的国有独资公司渤海钢铁集团，产品广泛用于风电、核电、航天等领域，技术水平行业领先。
2011年，渤海钢铁集团认真实施“精加工、抓高端、重质量、托海外”的发展规划，在把延伸产业链、做好产品精加工
作为钢铁产业转型升级的关键的同时，开展“行业对标、提质增效”活动，积极与德国蒂森克虏伯、奥钢联、西马克等世界先进企业实施战略合作，积极发展世界前沿技术。集团一季度完成工业总产值492.2亿元，同比增长34.5%，万元工业增加值能耗同比降低8%，成绩喜人。
天津钢管集团股份有限公司首次成功试制出钛合金无缝钢管
2011年3月30日，天津钢管集团股份有限公司在其Assel轧管机组上成功试制出Φ176mm×11mm的钛合金无缝钢
管，为下一步拓宽产品品种做好了技术储备。此次试制的原料牌号是Ti50，Ti含量为97.5%～98.5%，管坯规格Φ170mm。试制过程中，针对钛合金的热力学特性，通过采取合理控制管坯加热温度、升温梯度和轧机轧辊转速等措施，确保了一次试制成功，产品几何尺寸精度满足用户要求。
（天津钢管集团股份有限公司李
群）
大连三高集团有限公司设计制造的Φ630mmHFW生产线一次试车成功并投入生产
大连三高集团有限公司为葫芦岛七星集团钢管有限公司设计制造的Φ630mm（25in）HFW直缝焊管生产线于2011年4月28日一次试车成功，并立即投入生产。
该生产线主要用于生产石油天然气输送钢管、套管、结构用圆管和方矩形管，年产量30万t。生产线采用了三高集团自主研发设计的成型法———三高成型法（SAGEFormming，简称SGF）。其作为连续成型大直径焊管的生产方法，具有以下特点：
①弯边成型充分，有利于高钢级、大壁厚焊管的弯边成型；②“傻瓜”式开口成型，带钢头一经引入，就会成型出合格的圆管
坯，不产生废管；③弯边及开口成型换规格不换轧辊，可通过计算机实现自动调整，调整时间短，仅为12min；④采用四辊板式结构的精成型、挤压辊、定径机、土耳其头，快速换辊技术使变换规格时间仅为1~2h。
SGF是目前世界先进的成型技术，采用SGF已经制造出1条Φ630mmHFW生产线和1条Φ711mm（28in）不锈钢焊管
生产线，第2条Φ711mmHFW生产线正在制造。
（大连三高集团有限公司
赢
枭）
STEELPIPEJun．2011，Vol．40，No．3